Методические указания по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку теплоты отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий

Содержание статьи:

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РФ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И
ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОМУ КОМПЛЕКСУ

ГУП АКАДЕМИЯ КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
им. К.Д. ПАМФИЛОВА

Одобрено: Научно-техническимсоветом Центра энергоресурсосбережения Госстроя России (протокол №5 от 12.07.2002 г.)

Утверждаю: Директор Академии д.т.н. профессор В.Ф.Пивоваров «____»____________ 2002 г.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮРАСХОДОВ ТОПЛИВА, Электроэнергии И ВодЫ
НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ ОТОПИТЕЛЬНЫМИ КОТЕЛЬНЫМИ
КОММУНАЛЬНЫХ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПРЕДПРИЯТИЙ

(Издание 4-ое)

Москва 2002

Методическиеуказания содержат методики расчета расходов теплоты потребителями на отопление, на нагрев воды для горячеговодоснабжения, вентиляцию; расхода теплоты на собственные нужды котельной;расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку теплоты источниками.

Приведеныпрактические рекомендации и вспомогательные материалы для проведения расчетов и примеры расчетов.

Методическиеуказания предназначены для использованияинженерно-техническимиработниками коммунальных теплоэнергетических предприятий при проведении расчетов поопределению плановых расходов топлива,электроэнергии и воды при выработке теплоты и жилищно-коммунальных служб при определении планового теплопотребления жилищно-коммунальным сектором.

Настоящая редакцияМетодических указаний выпускается взамен «Методических указаний по определениюрасходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельнымикоммунальных теплоэнергетических предприятий» (М., ОНТИ АКХ, 1994).

Методическиеуказания разработаны отделом энергоэффективности ЖКХ АКХ им. К.Д. Памфилова.

Замечания ипредложения по настоящим Методическим указаниям просьба направлять поадресу: 123371, Москва, Волоколамское шоссе, 116,АКХ им. К.Д. Памфилова, отдел энергоэффективности ЖКХ.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения. 2 2. Определение количества потребляемой теплоты.. 2 2.1. Определение количества теплоты на отопление. 3 2.2. Определение количества теплоты на вентиляцию.. 13 2.3. Определение количества теплоты на подогрев воды длягорячего водоснабжения. 17 2.4. Определение расходов теплоносителя. 22 3. Определение количества вырабатываемой теплоты.. 24 3.1. Определение количества теплоты на собственные нуждыкотельных. 25 3.2. Определение количества теплоты, теряемой в тепловыхсетях. 29 3.3. Примеры расчетов. 34 4. Определение потребного количества топлива навыработку теплоты.. 36 5. Определение количества электроэнергии, требуемого длявыработки теплоты.. 41 6. Определение количества воды для выработки теплоты.. 47 Приложения. 52 Приложение 1. Таблицы дляопределения количества потребляемой теплоты.. 52 Приложение 2. Таблицы дляопределения количества вырабатываемой теплоты.. 72 Приложение 3. таблицы дляопределения потребного количества топлива на выработку теплоты.. 78 Приложение 4. Таблицы дляопределения количества электроэнергии, требуемого для выработки теплоты.. 82 Приложение 5. Таблицы дляопределения количества воды для выработки теплоты.. 86 Приложение 6. Соотношениемежду тепловыми единицами, основанными на калории, единицами системы мкгсс и единицами системы си.. 88 Список использованной литературы.. 89

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие методическиеуказания предназначены для использованияработниками коммунальных теплоэнергетических предприятий при текущемпланировании потребности в топливе, электроэнергии и воде для выработки теплоты.

1.2. Методические указания могут быть использованы жилищными предприятиями и муниципальными организациями дляопределения потребности в теплоте для нужд отопления, горячего водоснабжения и вентиляции для жилых и общественных зданий и разработки мероприятий поэнергосбережению.

1.3. Нормативные расходы воды и теплоты следует рассматриватькак максимально допустимые при нормальных условиях эксплуатации систем отопления и горячеговодоснабжения. При превышении расходов воды и теплоты необходимо определить причины перерасходаи обеспечить мероприятия по его ликвидации за счет повышенияуровня эксплуатации. Мероприятия, приводящие к снижению величинрасхода воды и теплоты, ниже нормативных при обеспечении комфортных условий проживания жителей, относятсяк разряду энергосбережения.

1.4. Учет количества реализованной теплоты долженпроизводиться приборами в точке учета на границераздела тепловых сетей. Потери теплоты тепловыми сетями относятся на счетстороны, на балансе которой находятся тепловые сети. Потери теплотытеплопроводами, проложенными в подвале зданий, следуетотносить на счет потребителей пропорционально нагрузкам зданий,подключенным к теплопроводам.

1.5. Перед проведением расчетов потребности в теплоте должна быть проведена оценка достоверности исходнойинформации: проектных тепловых нагрузок при централизованном теплоснабжении, объемов зданий,количества жителей, обеспеченных централизованнымгорячим водоснабжением, диаметров ипротяженности трубопроводов тепловых сетей,находящихся на балансе потребителя и пр.

1.6. Настоящие Методические указаниявыпускаются взамен «Методических указаний поопределению расходов топлива, электроэнергии иводы на выработку тепла отопительными котельными коммунальныхтеплоэнергетических предприятий» разработанных и изданных ГУП АКХ им. К.Д. Памфилова в1994 г.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ПОТРЕБЛЯЕМОЙ ТЕПЛОТЫ

Количествопотребляемой теплоты, ГДж (Гкал) определяется по формуле:

                                                         (2.1)

где Qпотi — количество теплоты,потребляемое i-м потребителем;

n — количество потребителей.

Потребляемаятеплота складывается из количеств теплоты, требуемой на нужды отопления,вентиляции и горячего водоснабжения, ГДж (Гкал):

Qпотi= Qот + Qv+ Qh,                                                  (2.2)

где Qот — количествотеплоты, требуемое для отопления, ГДж (Гкал);

Qv — количествотеплоты, требуемое для вентиляции, ГДж (Гкал);

Qh — количествотеплоты, требуемое для нужд горячего водоснабжения, ГДж (Гкал).

2.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕКОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ

2.1.1. Количество теплоты, ГДж (Гкал) за расчетный период (месяц,квартал, год) в общем случае определяется по формуле:

                                            (2.3)

[],                                         (2.3а)

где Qоmax — максимальныйтепловой поток (тепловая нагрузка) на отопление, МВт (Гкал/ч);

ti — средняярасчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий, принимается:для жилых зданий 18 °С для районов с расчетной температурой наружного воздухавыше — 31 °С,20 °С для районов с расчетной температуройнаружного воздуха ниже — 31 °С [1], дляновых зданий, имеющих повышенные теплозащитные характеристики ti принимаетсясоответственно 20 и 22 °С; для гражданских зданий в зависимости от назначения здания по табл. 1 Прил. 1;

tm — средняя температура наружного воздуха за расчетный период,°С, принимается для планирования по СНиП 23-01-99 [2], фактическая — по данным местной метеостанции;

tо — расчетнаятемпература наружного воздуха для проектирования отопления, °С,принимается по СНиП23-01-99 [2] или по СНиП 2.01.01-82 [3] (в зависимости от года постройки)для наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 или по данным местной метеостанции;

Zо — продолжительность работы системыотопления за расчетный период, сут., принимается дляпланирования по СНиП23-01-99 (период со средней суточной температурой наружного воздуха ≤ +8 °С), фактическая -по фактической продолжительности работы системы отопления;

24 — продолжительность работысистемы отопления в сутки, ч;

3,6- переводной коэффициент.

2.1.2. Максимальный тепловой поток на отопление зданияQоmax должен приниматься врасчетах в соответствии с проектной документацией на данное здание.

Для здания,построенного по типовому проекту, при отсутствии конкретного проекта дляоценки максимального теплового потока на отопление, МВт (Гкал/ч), может быть произведена корректировка по типовому проекту по формуле:

Qоmax = Q^mоmax(ti — tо)/(t^mi — t^mо),                                       (2.4)

где значения Q^mоmax, t^mi, t^mо соответствуютданным типового проекта.

Формула (2.4) справедлива приотклонении расчетных температур от принятых в типовом проекте в пределах 5 °С. При больших отклонениях расчетное значение максимального теплового потока должно быть согласовано сразработчиками проекта.

2.1.3. При отсутствии проектныхданных максимальный тепловой поток Qоmax, МВт [Гкал/ч], может быть определен по формуле укрупненныхрасчетов:

Qоmax = aqоVн(ti — tо)knm·10^-6,                                                 (2.5)

2.1.4. Количество теплоты Qо, ГДж(Гкал), приукрупненном расчете может определяться по формуле:

Qо = 3,6aqоVН (ti — tm)knm24Zо·10^-6;                                        (2.6)

[Qо = aqоVН (ti — tm)knm24Zо·10^-6],                                        (2.6а)

в формулах (2.5) и (2.6):

a — поправочныйкоэффициент, учитывающий район строительстваздания, принимается по табл. 2 Прил.1;

qо — удельная отопительная характеристика здания при tо = -30 °С, Вт/(м³·°С) [ккал/(м³·ч·°С)],принимается: для жилых зданий по таблицам 3 ÷ 5, для общественных зданий по табл. 6, для производственных зданий по табл. 7 Прил. 1;

VН — объем зданияпо наружному обмеру выше отметки ±0,000 (надземная часть), м³;

knm — повышающийкоэффициент для учета потерь теплоты теплопроводами, проложеннымив неотапливаемых помещениях, принимается всоответствии со СНиП 2.04.05-91* [4],равным 1,05;

tm -средняя температура наружного воздуха за расчетный период, °С.

Потери теплоты трубопроводами, проложенными в неотапливаемых помещениях, Вт [ккал/(ч·м)], могут быть определены расчетом по соотношению:

                                                             (2.7)

где qi — тепловой поток от i-го трубопровода, Вт/м (ккал/ч·м), принимается потабл. 8 Прил. 1;

li — протяженность участка i-готрубопровода, м;

n — количество участков.

2.1.5. Величина удельнойотопительной характеристики qо при укрупненных расчетах может быть увеличена:

длязданий облегченного (барачного) типа и сборно-щитовых домов до 15 %;

для каменныхзданий в первый сезон отопления, законченных строительством в мае — июне, — 12;в июне — августе — 20; в сентябре — до 25 %; в течение отопительного сезона — до 30 %;

для зданий,расположенных на возвышенностях, у рек, озер, на берегу моря, на открытой местности, в городскойзастройке, не защищенной от сильных ветров,при их средней скорости от 3 до 5 м/с — до 10 %; от 5 до 10 м/с — до 20 %; более 10 м/с — до 30 %; средняя скорость ветра за отопительный период принимается по СНиП 23-01-99 [2] или поданным местной метеостанции.

2.1.6. Наружный строительныйобъем (надземный) для зданий с чердачнымиперекрытиями определяется умножением площади горизонтального сечения, взятого по наружному обводу здания на уровне первого этажа выше цоколя, на полную высоту здания, измеренную от уровнячистого пола первого этажа до верхнейплоскости теплоизоляционного слоя чердачного покрытия; при плоских, совмещенных крышах — досредней отметки верха крыши.

При измерениинаружного строительного объема неучитываются выступающие архитектурные детали и конструктивные элементы,портики,террасы, балконы, объемы проездов и пространства под зданием на опорах (вчистоте), а также проветриваемые подполья под зданиями, проектируемые длястроительства на вечномерзлых грунтах [1].

2.1.7. Количество теплоты на отопление здания части здания илиотдельного помещения, кДж (ккал), в общем случаеопределяется по формуле:

Qот = Qтр + Qinf — (Qбыт + Qins)φ,                                                 (2.8)

где Qтр — расход теплоты на возмещение трансмиссионныхпотерь теплоты, кДж (ккал);

Qinf — расход теплоты на подогрев инфильтрующегося воздуха в помещения, кДж(ккал);

Qбыт — внутренние бытовыетепловыделения от технологического оборудования, людей и пр., кДж (ккал);

Qins — теплопоступления через остекленные проемы за счет инсоляции. кДж (ккал);

φ — коэффициент,учитывающий способность ограждающих конструкций помещений зданий аккумулироватьили отдавать теплоту, принимается равным 0,8.

Расход теплоты навозмещение трансмиссионных потерь ограждающими конструкциями и на нагревинфильтрующегося воздуха (через остекленные поверхности,двери, неплотности и т.д.) зависит от температуры наружного воздуха, бытовые и инсоляционные теплопоступления — не зависят.

2.1.8. Значение удельнойотопительной характеристики qо, Вт/(м³·°С)(ккал/(м³·ч·°С)], для части зданияили отдельного помещения (занимаемого арендаторами) может быть рассчитано всоответствии с характеристиками ограждающихконструкций рассматриваемого здания по формуле:

                                                                   (2.9)

Km= Kпр + Kinf,                                                            (2.10)

в формулах (2.9) и (2.10):

Km — общийприведенный коэффициент теплопередачи совокупностиограждающих конструкций. Вт/(м²·°С) [ккал/(ч·м²·°С);

Kпр — приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций, Вт/(м²·°С) [ккал/(ч·м²·°С);

Kinf — приведенный инфильтрационный (условный) коэффициенттеплопередачи совокупности ограждающихконструкций, Вт/(м²·°С) [ккал/(ч·м²·°С);

Ae^sum — общая площадьограждающих конструкции, м²;

Vн — объем помещенийпо наружному обмеру, м³.

2.1.9. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи Kпр, Вт/(м²·°С) [ккал/(ч·м²·°С), определяется по формуле:

                                                 (2.11)

где Ai — площадь элементовограждающих зданий: стен (за вычетом остекленных площадей), пола, окон, дверей и др., м²;

Ri — приведенное сопротивлениетеплопередачеограждающих конструкций здания, (м²·°С)/Вт [(ч·м²·°С)/ккал].

Приведенноесопротивление теплопередаче Ri, (м²·°С)/Вт [(ч·м²·°С)/ккал], определяется по формуле:

                                                       (2.12)

где аВ,ан— коэффициентытеплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающихконструкций, Вт/(м²·°С) [ккал/(ч·м²·°С)], принимаются по табл. 10 Прил. 1 [5];

Rk — термическое сопротивление ограждающей конструкции, (м²·°С)/Вт [(ч·м²·°С)/ккал].

                                                            (2.13)

где δi — толщинаоднородного слоя, м;

λi — расчетныйкоэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м·°С) [ккал/(ч·м·°С)], принимается по приложению 3*СНиП II-3-79** [5] или по справочным данным;

n — количествооднородных последовательно расположенных слоев ограждающей конструкции.

При определении Rk слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой,вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающейконструкции, не учитываются.

2.1.10. Приведеннаявоздухопроницаемость, gm^inf, кг/(м²·ч), определяется по формуле:

                         (2.14)

где Aw, AF, Ad — площадь ограждающих конструкций соответственно стен (завычетом окон, дверей), остекленных проемов, дверей, м²;

Ra^w, Ra^F, Ra^d — сопротивление воздухопроницанию ограждающихконструкций соответственно стен (за вычетом окон, дверей), остекленных проемов, дверей, (м²·ч·Па)/кг, принимается по СНиП II-3-79* [5];

∆P — разность давлений воздуха нанаружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций на рассматриваемом этаже, Па, определяется по формуле (2.15);

Ae^sum — суммарная площадьограждающих конструкции, м².

∆Pо = 10 Па

∆P = 0,55H (γн — γi) + 0,03γнw²,                                            (2.15)

где: H -высота этажа, м;

γн, γi — удельный вес соответственно наружного ивнутреннего воздуха, Н/м³;

w — средняя скорость ветра за отопительный период,м/с, принимается по [2] или поданным местной метеостанции.

2.1.11. Определениеприведенного инфильтрационного (условного) коэффициента теплопередачисовокупности ограждающих конструкций Kinf,. Вт/(м²·°С) [ккал/(ч·м²·°С)], производится по формуле:

Kinf= 0,28 gm^infck;                                                     (2.16)

[Kinf = gm^infck],                                                      (2.16а)

где: gm^inf — приведеннаявоздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(ч·м²);

c — удельная теплоемкость воздуха,равная 1 кДж/(кг·°С) [0,24 ккал/(кг·°С)];

k — коэффициент влияния встречного теплового потока в конструкциях, принимаемый равным 0,7 для стыков панелей стени окон с тройными переплетами, 0,8 — для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1 для одинарных окон, окон и балконных дверей со спареннымипереплетами и открытых проемов.

2.1.12. Внутренние бытовыетепловыделения Qобыт Вт (ккал/ч), определяются:

                                                        (2.17)

где qi — тепловой поток. Вт (ккал·ч), регулярно поступающий от приборов, оборудования, людей и др. источников на 1 м² площади, определяется расчетом: для жилых зданий принимается не менее 10 Вт/м² [8,6 ккал/м²] общей площади [4];

Fi — площадь, м²;

n — количество участков с тепловыделениями.

При искусственномосвещении и наличии электрического оборудования тепловыделения Qо, Вт (ккал/ч),определяются:

                                                         (2.18)

                                                 (2.18а)

где ki — коэффициент, учитывающий фактическое использование мощности (k = 0,7- 0,9), загрузку (k = 0,5-0,7) и одновременность работы (k = 0,5 — 1,0)нескольких приборов или оборудования и долю перехода электрической энергии в тепловую,которая поступает в помещение (от 0,15 до 0,95 по технологии); при светильниках в помещенииki = 1, при светильниках,встроенных в перекрытия помещения, ki = 0,4;

Ni — электрическая мощностьприбора или оборудования, Вт;

m — количество тепловыделяющих единиц.

Теплопотери на нагревание материалов,транспортных средств массой Gm, кг, в течение заданноговремени определяются по соотношению:

Qm = Gmc(ti— tm)B,                                                             (2.19)

где c — удельнаямассовая теплоемкость материала, Дж/(кг·°С) [ккал/(кг·°С)];

ti — температуравнутреннего воздуха, °С;

tm — температурапоступившего материала, транспортного средства, °С;

B — поправочный коэффициент, выражающийсреднее уменьшение полной разноститемпературы во всем объеме материала за интервал времени с начала нагревания в помещении, принимается по табл. 11 Прил.1.

Теплопоступления от нагретыхматериалов и изделий, а также от горячих газов,поступающих в помещение, определяются по формуле (2.17), подставляя разность температур (tm —ti).

2.1.13. Теплопоступления отсолнечной радиации Qs, Вт [ккал/ч], определяютсяпо формуле:

Qs = ψFkF (AF1I1 + AF2I2 + AF3I3 + AF4I4) + ψsksAsIhor,                       (2.20)

где ψF, kF — коэффициенты, учитывающие затенение светового проемасоответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения,принимаются по табл. 12 Прил. 1;

AF1, AF2, AF3, AF4 — площадь световых проемов фасадов соответственно ориентированныхпо четырем направлениям, м²;

I1, I2, I3, I4 — средняя за отопительныйпериод интенсивность солнечной радиациина вертикальную поверхность световых проемов,соответственно ориентированных по четырем фасадам здания, (Вт·ч)/м²[ккал/м²], принимается по [2]или данным метеостанции как сумма величин по месяцам за отопительный период;

Ihor — средняя за отопительный период интенсивность солнечнойрадиации на горизонтальную поверхность, Вт·ч/м² [ккал/м²], принимается как суммавеличин по месяцам за отопительный период. [2].

Теплопоступления от солнечной радиации при расчете мощности отопительных установок включают втепловой баланс в исключительных случаях (в районах с преобладанием зимой солнечной погоды) для помещенийсо световыми проемами, обращенными на юг. Преимущественно эти теплопоступления учитываются при эксплуатации систем отопления с цельюэкономии теплоты.

2.1.14. Удельная тепловая характеристикагражданского здания qо, Вт/(м³·°С) [ккал/(м³·ч·°С)], может быть ориентировочно найдена по формуле [6]:

                                                (2.21)

                                                (2.21а)

где d — доля остекления стен;

A и S — площадьсоответственно наружных стен и здания в плане, м².

2.1.15. Максимальный тепловойпоток на отопление помещений Qоmax, Вт (ккал/ч), можетбыть также определен по установленной мощности отопительных приборов, в том числе и для случая,когда тип и количество установленных отопительныхприборов в ряде помещений жилого здания (например, арендуемых) отличаются от предусмотренных в проектеотопительной системы жилого дома, по формуле:

                                       (2.22)

где Qpi — тепловой поток, поступающий ототопительных приборов. Вт [ккал/ч];

qj — потери теплоты j-м трубопроводом (стояком или подводкой к отопительнымприборам) отопления, Вт/м (ккал/(ч·м)], принимаются потабл. 13 Прил. 1 [6];

lj — длина j-готрубопровода (стояка), м;

n — количество отопительных приборов;

m — количество трубопроводов отопления;

1,15 — коэффициент, учитывающий тепловыделения трубопроводами иотопительными приборами, расположенными вместах общего пользования (вестибюли, лестничные клетки, подвалы, чердаки).

Максимальныйтепловой поток от отопительных приборов Q^pоmax, Вт [ккал/ч], определяется по формуле:

                                              (2.23)

где Kp — коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/(м²·°С) [ккал/(м²·ч·°С)];

Fp — площадь поверхности нагрева прибора, м²;

t1, t2, ti — соответственно расчетные температуры воды на входе и выходеиз отопительного прибора и воздуха внутри помещения, °С.

Коэффициент теплопередачиотопительного прибора Kp, принимается по паспортным данным приборов,а при отсутствии данных по табл. 14 Прил. 1 илипо справочным данным.

2.1.16. Расход теплоты дляпомещений, отличающихся по высоте от остальных помещений здания, определяетсяпропорционально занимаемому объему в здании.

2.1.17. Для зданий, в которыхнеобходимо поддерживать температуру внутреннего воздуха ti выше или ниже 18°С (если не менялись теплозащитныехарактеристики ограждающих конструкций, а поверхность отопительных приборовприведена в соответствие с требуемой температурой внутреннего воздуха), расход теплоты может быть скорректированпо соотношению:

                                                                    (2.24)

2.1.18. При замене в части помещений системы отопления на электрическое с изъятием отопительных приборов водяного отопления и частистояков, проходящих в этих помещениях, максимальный тепловой поток на отопление зданияуменьшается на величину, соответствующуюданной части помещений. При этом может произойти разрегулировка системы отопления, поэтому необходима наладка оставшейся части системы.

2.1.19. Потребность в теплоте на технологические нужды сельскохозяйственных объектов, обслуживаемыхтеплоэнергетическим предприятием, определяется в соответствии с утвержденныминормами расхода теплоты в сельскохозяйственном производстве, представляемыхпотребителем.

Количествотеплоты, расходуемой на технологические нужды теплиц и оранжерей, ГДж(Гкал),определяется по формуле [7]:

                                                         (2.25)

где Qсхi — количествотеплоты на i-етехнологические операции, ГДж (Гкал);

n -количество технологических операций.

Qсхi = 1,05 (QT + Qв) + Qпол + Qпроп,                                     (2.26)

где QT, Qв, Qпол, Qпроп -соответственно потери теплоты через ограждения, при воздухообмене, дляподогрева поливочной воды и для пропарки почвы, ГДж (Гкал);

1,05 — коэффициент, учитывающийрасход теплоты на обогрев бытовых помещений.

Потери теплотычерез ограждения, ГДж (Гкал):

QT= 3,6K (ti — tm)Z24·10^-6;                                              (2.27)

[QT = K (ti — tm)Z24·10^-6],                                            (2.27а)

где F— площадь поверхности ограждения, м²;

K -коэффициент теплопередачи, принимается для одинарногоостекления 6,4 Вт/(м²·°С) [5,5 ккал/(м²·ч·°С)], для одинарногопленочного ограждения 8,1 Вт/(м²·°С) [7,0 ккал/(м²·ч·°С)];

ti, tm — средняя за отопительный период соответственно технологическаятемпература воздуха в оранжерее и наружного воздуха, °С;

Z — продолжительность отопительногопериода, сут.

Потери теплотыза счет воздухообмена в отопительный период, ГДж (Гкал):

для оранжерей состеклянным покрытием

Qв = 95,46FинвS (ti — tm)Z·10^-6;                                       (2.28)

[Qв = 22,8FинвS (ti — tm)Z·10^-6],                                       (2.28а)

для оранжерей спленочным покрытием

Qв = 47,73FинвS (ti — tm)Z·10^-6;                                         (2.29)

[Qв = 11,4FинвS (ti — tm)Z·10^-6],                                    (2.29а)

где: Fинв — инвентарная площадь оранжереи, м²;

S — коэффициент объема, равный V/Fинв, м, характеризует высотусооружения, лежит в пределах 0,24 — 0,5 для малогабаритныхсооружений и достигает 3 м и более для ангарных теплиц.

Количествотеплоты на подогрев поливочной воды, ГДж (Гкал), определяетсяпо соотношению:

Qпол = 0,0268Fпол;                                                      (2.30)

[Qпол = 0,0064Fпол],                                                  (2.30а)

где Fпол — полезная площадь оранжереи, м².

Количествотеплоты, требуемое для пропарки почвы, ГДж (Гкал), определяется по соотношению:

Qпроп = 0,0138Fпол;                                                    (2.31)

[Qпроп = 0,0033Fпол],                                                (2.31а)

2.1.20. Примеры расчетов

Пример 1. Определитьгодовое количество тепла на отопление жилого 5-этажного кирпичного зданияобъемом 22400 м³ (в т.ч. подвал 2000 м³) постройки 1950 года, расположенного в г. Вологде.

Основныеклиматические данные: расчетная температура наружного воздуха (наиболеехолодной пятидневки обеспеченностью 0,92) -31 °С; средняя температуранаружного воздуха за отопительный период (период с температурой ниже 8°С) -4,8 °С; продолжительность отопительного сезона 228 сут. Усредненнаятемпература внутреннего воздуха здания равна 20°С.

1.Находим наружный объем надземной части отапливаемого здания Vн:

Vн = 22400 — 2000 = 20400 м³

2.По табл. 3 Прил. 1 находим табличное значениеудельной отопительной характеристики qо, для здания объемом 20400 м³, равное 0,326 Вт/(м³·°С) [0,28 ккал/(ч·м³·°С)];по табл. 2 находим значение поправочного коэффициента a, равное 0,99.

Коэффициентпотерь тепла подводящими трубопроводами, проложенными в неотапливаемыхпомещениях, kтп, принимаем равным 1,05.

3.Определяем для рассматриваемого здания годовоеколичество тепла по формуле (2.6):

Qо = 3,6 × 0,99 × 20400 × 0,326[20 — (-4,8)]24 × 228× 1,05 =

= 3377322485,5 кДж= 3377,3 ГДж (806,6 Гкал).

Пример 2. Определитьмаксимальный тепловой поток на отопление для магазина, занимающего часть первогоэтажа 9-этажного жилого здания, расположенного в г. Москве. Расчетная температуранаружного воздуха в холодный период года tн = -26 °С;температура внутреннеговоздуха помещений для магазина tв = 15°С.

Магазинрасположен на первом этаже кирпичного, облицованного керамическимкирпичом жилого дома. Дом оборудован всемивидами благоустройства.

Помещениемагазина имеет прямоугольную форму. Высота этажа 3,35 м. Глубина подземной части 2,8 м. Стены дома кирпичные толщиной 73 см, включая облицовочный керамический кирпич. С внутренней стороны стены оштукатуренысложным раствором, толщина слоя 2 см. Окна двойные, раздельные в деревянных переплетах, имеют уплотнительные прокладки. Пол первого этажа расположен над подвалом, утеплен. Входные двериоборудованы тамбурами.

Со стороныглавного фасада магазина имеется витрина с двойным остеклением. Воздушнаяпрослойка составляет 55 см, замкнута за счет уплотнения стекол,укладки внизу витрины теплой прокладки.

Площадиконструкции                                                 Размерплощади, м²

Отапливаемая(площадь пола)                                                   573,8

Стенза вычетом окон, дверей и витрины                                 286,7

Окон                                                                                              49

Дверей                                                                                           18,8

Витрины                                                                                        107

Общаяплощадь                                                                            1035,3 м²

Объем помещениямагазина по наружному обмеру с высотой пола первого жилого этажа составил:V = 2660,7 м³

Наружная стена имеетследующий состав

№ слоя	Состав конструкции	δ, м	γ, кг/м3	λ, Вт/м2·°С	S, Вт/м2·°С	R, Вт/м2·°С	Rв, м2·ч·Па/кг
1	2	3	4	5	6	7	8
1	Штукатурка	0,03	1800	0,93	10,09	1,35	746
2	Кирпичпустотный керамический	0,19	1200	0,52	6,62		2
3	Кирпичкерамический пустотный	0,51	1400	0,64	7,01		2
Перекрытие над подвалом
4	Железобетон	0,24	2500	2,04	17,98	1,68	47088
5	Минераловатныеплиты	0,10		0,07	0,73		8
6	ПлитыДВП	0,01	200	0,08	1,81		3,3

1. Определяем сопротивлениетеплопередаче ограждающих конструкций по формуле (2.10) сиспользованиемданных по СНиП II-А.7-71 «Строительная теплотехника»:

стен

перекрытия

окон — двойныепереплеты раздельные

Rо = 0,44 м²·ч·°С/ккал = 0,38 м²·°С/Вт;

дверей — по СНиПII-А.7-7 и СНиП II-3-79**

Rо = 0,6Rmp для стен = 0,81 м²·°С/Вт;

витрины — по СНиП II-3-79**

2. Определяем приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций Kпр, Вт/м²·°С:

 = 0,81 Вт/м²·°С.

3.Определяем разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций по формуле (2.15)

∆P = 0,55 × 3,35 (14,25 — 12,0) + 0,03 × 14,25 × 4,9² = 14,4 Па.

∆Pо = 10 Па.

Находим значения сопротивления воздухопроницанию ограждающих конструкций по СНиП II-39-79*

стен

Rо^w = 373 + 2 + 2 + 746 = 1123 м²·ч·Па/кг;

окон

Rо^F = 0,38 м²·ч·Па/кг;

витриныпо приложению10 СНиП II-3-79*

Rо^v = 1 м²·ч·Па/кг;

дверей

 м²·ч·Па/кг.

4.Определяем приведенную воздухопроницаемость, gm^inf, кг/м²·ч, по формуле (2.14):

= (3,7+ 164,4 + 136,4 + 0,72)/1035,3 = 0,295 кг/м²·ч.

5.Определяем удельный расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха qinf по формуле (2.16):

qinf = 0,28×0,295 × 1,0 × 1,0 = 0,083 Вт/м²·°С.

6.Определяем величину удельной отопительнойхарактеристики помещения по формуле (2.9) с учетом формулы (2.10):

.

7.Определяем максимальный тепловой поток поформуле (2.5):

Qоmax = 2660,7 × 0,347 (15 + 26)1,05 = 39746,5 Вт (34175,8 ккал/ч).

Пример3. Определить годовой расход теплоты на отопление для встроенного магазинана первом этаже жилого здания.

Климатологическиеданные для расчета:расчетная температура наружного воздуха для отопления tо = -26°С, средняя температура наружного воздуха за отопительный сезон tm = -3,4 °С, длительностьотопительного периода Zо = 199сут.

Встроенныепомещения первого этажа обслуживаются самостоятельной системой отопления, которая подключена непосредственно к узлу управления параллельно системе отопления жилой части здания.

Температурныйграфик подачи тепла в систему отопления первого этажа 105 -70 °С. В магазине установлены конвекторы«Комфорт» (dу = 20мм) длиной 1300 мм — 4 шт., 1200 мм — 1 шт., 1 мм — 1 шт., 0 мм -2 шт. с общей поверхностью нагрева Fp = 35,855 м². Общая протяженность горизонтальных труб диаметром 20 мм li = 48 м.

Определяемтемпературный напор отопительных приборов:

.

1. Находим значение коэффициенттеплопередачи отопительных приборов по табл. 14 Прил.1.

Kр = 6,5 Вт/(м²·°С).

2.Определяем максимальный тепловой поток от отопительныхприборов по формуле (2.23):

Qор = 6,5× 35,855 × 72,5 = 16896,7 Вт (14528,5 ккал/ч).

3.Определяем максимальный тепловой поток от неизолированных трубопроводов потабл. 11 Прил. 1:

Qотр = 0,9(128 × 24 + 68 × 24) = 4233,6 Вт (3640,3 ккал/ч).

4.Полный максимальный тепловой поток на отопление:

Qоmax = 16896,7 + 4233,6 = 21130,3 Вт (18168,8 ккал/ч).

5.Определяем годовое количество теплоты на отопление магазина по формуле (2.3):

Qо = 3,6× 21130,324 × 199 = 163044610,7 кДж= 163,04 ГДж (38,94 Гкал).

2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ВЕНТИЛЯЦИЮ

2.2.1. Потребность в теплоте на вентиляцию для зданий рассчитывается приналичии в них систем вентиляции с механическим побуждением. Расчеты следует производить всоответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* [4].

2.2.2. Для жилых иобщественных зданий с естественнымвоздухообменом количество тепла на нагреввоздуха учитывается при проектировании систем отопления. Кратность воздухообмена при естественнойвентиляции для жилых и некоторых общественныхзданий приведена в табл. 16÷ 18 Прил. 1.

2.2.3. При наличии проектавентиляции здания и соответствии установленногооборудования проекту максимальный тепловой поток на вентиляцию принимается попроектным данным.

Приналичии типового проекта вентиляции для здания, построенного по типовому проекту пересчет расхода тепладля конкретного здания, Вт [ккал·ч], производится по формуле:

Qоv = Q^mоv (ti — tо)/(ti^m — tо^m),                                              (2.32)

где Q^mоv — проектный максимальныйтепловой поток на вентиляцию по типовому проекту, Вт [ккал/ч];

ti, ti^m -средняя температура внутреннего воздуха вентилируемых помещений здания, °С, соответственно для конкретного здания и по типовому проекту;

tо, tо^m — расчетная температура наружного воздуха дляпроектирования отопления, °С, соответственно для конкретного здания и по типовому проекту.

2.2.4. При отсутствии проекта вентилируемого здания расчетный расход теплотына вентиляцию, Вт [ккал/ч], определятся по формуле для укрупненных расчетов:

Qоv = Vнqv (ti — tо),                                                           (2.33)

где Vн — объемздания по наружному обмеру, м^3;

qv — удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м³·°С) [ккал/(ч·м³·°С)], принимается по расчету; при отсутствии данных по табл. 6 для общественных зданий и потабл. 7 — для предприятий (Прил. 1).

2.2.5. Продолжительностьработы системы вентиляции в течение сутокпринимается в зависимости от назначения ирежима работы учреждений и организаций, но не более от общего числа часов ихработы в сутки.

При отсутствииданных продолжительность работы вентиляции в гостиницах принимается равной 16 ч.

2.2.6. Если в одном зданиинаходятся помещения различного назначения, отличающиеся между собой удельнойвентиляционной характеристикой, то расчетный расход теплоты на вентиляцию определяется раздельно для каждой части здания и суммируется.

2.2.7. Количество теплоты, кДж [ккал], требуемое для вентиляции здания за расчетный период определяется по формуле:

                                                      (2.34)

                                                    (2.34а)

где tm — средняя температура наружного воздуха зарасчетный период, °С;

nv — усредненное числочасов работы системы вентиляции в течение сут.;

Zv -продолжительность работы системы вентиляции за расчетный период.

При укрупненныхрасчетах количество тепла за расчетный период, кДж [ккал], можно определить посоотношению:

Qv = 3,6VНqv (ti — tm)nvZv;                                                        (2.35)

[Qv = VНqv (ti — tm)nvZv].                                                       (2.35а)

2.2.8. В общем случае приобщеобменной вентиляции расчет воздухообмена впомещении определяется из условий разбавлениявоздуха помещений, содержащих повышеннуюконцентрацию вредностей, до допустимых концентраций,регламентированных нормами СНиП 2.04.05-91* или соответствующими санитарно-гигиеническими нормами.

При выделении избыточной теплоты в помещении требуемый расходвоздуха Gv, кг/ч, определяется по формуле:

                                                                (2.36)

                                                             (2.36а)

где Qизб — избыточный тепловой поток в помещении, Вт [ккал/ч];

tух — температура воздуха, уходящего из помещения, °С;

tпр — температура приточного воздуха, °С;

c — удельная теплоемкость воздуха, принимается равной1 кДж/(кг·°С) [0,24 ккал/кг·°С)].

Температурауходящего из помещения воздуха определяется по формуле:

tух = tрз + Kt (H — 2),                                                     (2.37)

где tрз — температура воздуха в рабочей зоне, °С, принимается на 3- 5 °С выше температуры наружного воздуха;

Kt — коэффициентнарастания температуры воздуха по высоте помещения, принимается 1 — 1,5 в зависимости от высоты помещения и уровня тепловыделений;

H — вертикальное расстояние от пола до центравытяжных фрамуг, м;

2 -высота рабочей зоны, м.

При выделенииизбыточного количества газов в помещении требуемый расход воздуха Lv, кг/ч, определяется по формуле:

Lv = Gг/(x1 — x2),                                                            (2.38)

где Gг — количество газов, выделяющихся впомещении, мг/ч;

x1 — допустимаяконцентрация газов, мг/м³;

x2 — концентрациягазов в наружном воздухе, мг/м³.

При выделении избыточнойвлаги в помещении требуемый расход воздуха Lv, кг/ч, определяется по формуле:

Lv = Gв/(d2 — d1),                                                          (2.39)

где Gв — количествоводяных паров, выделяющихся в помещении, г/ч;

d2 — влагосодержание воздуха, уходящего изпомещения,г/кг, сухого воздуха;

d1 — влагосодержание наружноговоздуха, г/кг, сухого воздуха.

При выделении пылив помещении требуемый расход воздуха Lv, кг/ч,определяется по формуле:

Lv = Gп/(s2 — s1),                                                               (2.40)

где Gп — количество пыли, выделяющейся в помещении, мг/ч;

s2 — допустимая концентрация пыли,мг/м³;

s1 — концентрация пыли в наружном воздухе, мг/м³.

Максимальный тепловой поток Qоv, Вт [ккал/ч], требуемый для нагревания удаляемого воздуха с вредностями из помещения, определяется по формуле:

Qоv = 0,28Lvcv (ti — tо);                                                 (2.41)

[Qоv= Lvcv (ti —tо)],                                                  (2.41а)

где Lv — массанагреваемого воздуха, кг/ч, принимается по расчету;

cv — удельная теплоемкость воздуха, принимается равной 1кДж/(кг·°С) [0,24 ккал/(кг·°С)];

ti, tо — температура соответственно внутреннего и наружного воздуха длярасчета отопления,°С; при наличиикалориферов соответственно температура навыходе и входе в калорифер.

2.2.9. Максимальный тепловойпоток (тепловая мощность) тепловой завесы, Вт (ккал/ч), определяется по формуле:

Qоз = Lзcз (tз — tо),                                                      (2.42)

где Lз — количество воздуха, подаваемого завесой (при отсутствии впомещении механического притока и вытяжки илиих балансе), кг/ч;

cз — удельная теплоемкость воздуха при средней температуре воздуха,выходящего из тепловой завесы, принимаетсяравной 1,21 кДж/(м³·°С) [0,29 ккал/(м³·°С)];

tз — температура воздуха, подаваемого тепловойзавесой, °С;

tо — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °С, принимается по [2].

Количествовоздуха, подаваемого завесой Lз, кг/с, [8]:

Lз = 1,42qμпрFпр                                          (2.43)

где: q = Lз/Lпр — отношение расхода воздуха,подаваемое завесой, к расходу воздуха, проходящего через проем;для завес с горизонтальной подачей воздуха принимается равным 0,6 — 0,7;

μпр — коэффициентрасхода, для завес с горизонтальной подачей принимается равным 0,25- 0,3;

Fпр — площадь открываемого проема, м²;

∆р — разность давлений воздуха снаружи и внутри помещенияна уровне проема, оборудованного завесой, Па;

ρсм — плотность смеси воздуха завесы инаружного воздуха, кг/м³, притемпературе смеси, принимается по табл. 19 Прил. 1.

Расчетнаяразность давлений воздуха определяется по соотношению:

∆р = 0,5hпр (ρн — ρв)g,                                              (2.44)

где hпр — высота проема, м;

ρн, ρв — плотность соответственнонаружного воздуха и воздуха помещения, кг/м³,принимается по табл. 19 Прил. 1;

g — ускорение свободного падения, равное 9,8 м/с².

Температуравоздуха tз, подаваемого завесой в двернойпроем, не должна превышать 50 °С у наружных дверей и 70°С у ворот предприятий и технологических проемов,и определяется по формуле:

                                                      (2.45)

где tсм — температура смеси воздуха, проходящего через открытый проем, принимается равнойтемпературе внутреннего воздуха помещения; длявестибюля, лестничной клетки жилого здания принимается +16 °С [1];

tо — расчетнаятемпература наружного воздуха, °С;

Q‘/Qоmaxi — отношение количества теплоты, теряемой с воздухом, уходящим черезоткрытый проем наружу,к тепловой мощности завесы, принимается по табл. 20Прил. 1.

Скорость выпускавоздуха из щелей или отверстий тепловых завес не должна превышать 8м/с у наружных дверей и 25 м/с у ворот итехнологических проемов [4].

2.2.10. Количество теплоты Qз, кДж [ккал], требуемое для расчетного периода работы тепловой завесыопределяется по формуле:

                                                 (2.46)

                                                  (2.46а)

где tm — средняя температуранаружного воздуха за расчетный период, °С;

nз — число часов работы тепловой завесы в сутки;

Zз — продолжительность работы тепловой завесы в расчетномпериоде, сутки.

2.2.11. Расход теплоносителя из тепловой сети на вентиляцию Gv,кг/ч, определяется по формуле:

                                                   (2.47)

                                                (2.47а)

где Qоv — расчетный часовой расход теплоты на вентиляцию, Вт (ккал/ч);

τ1, τ2 — расчетная температура теплоносителя по температурному графикуотпуска теплоты соответственно в подающем и обратном трубопроводах тепловойсети, °С;

c — удельная теплоемкость воды, принимается 4,187 кДж/(кг·°С) [1 ккал/(кг·°С)].

2.2.12. Примеры расчетов.

Пример 1. Определитьгодовое количество теплоты, требуемое на вентиляцию кинотеатра, расположенного в отдельно стоящем здании объемом 8000 м³. Проектные данные отсутствуют.

Расчетнаятемпература наружного воздуха равна -25°С, средняя температура наружного воздуха за отопительный период равна -3,4 °С, продолжительность отопительногопериода 182 суток. Продолжительность работысистемы вентиляции в сутки 16 часов.

Расчет ведем поукрупненным данным по формуле (2.33)

1.Определяем величину удельной вентиляционной характеристики по табл. 6 Прил. 1: qv= 0,454 Вт/(м³·°С).

Находим среднюю температуру внутреннего воздуха для кинотеатра по табл. 1 Прил. 1равную 14 °С.

2. Определяем максимальный тепловой поток на вентиляцию по формуле (2.33):

Qоv = 3,6 × 8000 × 0,454[14 — (-25)] = 141648 Вт (121795,4 ккал/ч).

3. Определяем годовое количество теплоты, требуемое на вентиляцию по формуле (2.34):

Qv = 3,6 × 141648 × 16 × 182 × 10^-6 = 700,6 ГДж (167,3 Гкал).

Пример2. Определить максимальный тепловой поток для удаленияуглекислоты из зала на 0 чел. Температуравоздуха в зале 20 °С. Расчетная температура наружного воздуха для отопления -25 °С.

Начальноесодержание углекислоты в воздухе составляет x2= 0,5 л/м³.

Выделениеуглекислоты одним человеком в состоянии покоя составляет vх = 23 л/ч.Допустимое предельное содержание углекислоты в помещении x1 = 1,5 л/м³.

1. Определяемколичество выделяемого углекислого газа Gг:

Gг = 23 × 0 = 23000 л/ч.

2. Определяемтребуемый объем удаляемого воздуха:

= 23000 м³/ч.

3.Определяем максимальный тепловой поток для вентиляции по формуле (2.41):

Qоv = 0,28× 23000 × 1,0[20 — (-25)] = 289800 Вт (249183,1 ккал/ч).

2.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВАТЕПЛОТЫ НА ПОДОГРЕВ ВОДЫ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

2.3.1. Качество холодной игорячей воды, подаваемой на хозяйственно-питьевые нужды должносоответствовать требованиям ГОСТ2874-82* «Вода питьевая».

2.3.2. Температуру горячейводы в местах водоразбора следуетпредусматривать в соответствии со СНиП 2.04.01-85* [9]:

не ниже 60 °С — для систем централизованного горячего водоснабжения, присоединяемых коткрытым системам теплоснабжения;

не ниже 50 °С — для систем горячего водоснабжения,присоединяемых к закрытым системамтеплоснабжения;

не выше 75°С- для всех систем, указанных в первых двух подпунктах;

не выше 37 °С — для умывальников и душей в помещениях детских дошкольных учреждений.

2.3.3. Для потребителей, которым необходима горячая вода с температурой выше указанной в п. 3.2., следует для догреваводы предусматривать местные водонагреватели.

2.3.4. Расход горячей воды всредние сутки потребителями в здании Ghm, м³/сут., в отопительный период прирасчете потребления тепла системой горячеговодоснабжения определяется по формуле:

                                                         (2.48)

где gi — расход воды (норма) i-м потребителем, л/сут., принимается по табл. 21 Прил.1;

mi — количество однотипных потребителей;

n — количество групп однотипных потребителей.

При ограниченииподачи горячей воды в жилые и общественные зданияпроизводится корректировка расхода воды по табл. 22Прил. 1.

2.3.5. Если температураподаваемой к водоразборным кранам воды отличается от нормированной, то действительный расход горячей воды G^фhm будетсоответствовать соотношению:

                                                    (2.49)

где  — фактическая средняя температурагорячей воды, °С.

При отклонениивеличины давления в системе горячего водоснабжения P^фтребуемого P фактическийрасход горячей воды определяется по формуле:

.                                                       (2.50)

2.3.6. Расход теплоты нагорячее водоснабжение в общем случаеопределяется по формуле:

qh = qh^з + qh^л +qтп,                                                     (2.51)

где qh^з — расход теплоты наподогрев воды в отопительный период, ГДж (Гкал);

qh^л — расход теплоты на подогрев воды в неотопительный период, ГДж(Гкал);

Qтп — потери тепла системой горячеговодоснабжения, ГДж(Гкал).

qh^з = 3,6g^hитmcρ (th — tc^з)Zз·10^-6 + q‘тп;                                         (2.52)

[qh^з = g^hитmcρ (th — tc^з)Zз·10^-6 + q‘тп];                                           (2.52а)

qh^л = 3,6g^hитmcρβ(th — tc^л)Zл·10^-6 + q‘тп;                                       (2.53)

[qh^л = g^hитmcρβ(th — tc^л)Zл·10^-6 + q‘тп];                                         (2.53а)

qh^л = 3,6g^hитmcρ[(th — tc^з)Zз + β(th — tc^л)Zл]·10^-6 + qтп;                  (2.54)

[qh^л = g^hитmcρ[(th — tc^з)Zз + β(th — tc^л)Zл]·10^-6 + qтп];                    (2.54а)

в формулах (2.52) — (2.54):

g^hит — норма расхода горячей воды на горячее водоснабжение на единицуизмерения для потребителя, принимается для жилых зданий по табл. 21 Прил. 1 (СНиП 2.04.01-85*)или по утвержденным местными органамивласти, л/(сут.·чел);

m — количество единиц измерения, отнесенное к суткам или сменам (число жителей, учащихся в учебных заведениях,мест в больнице и т.п.);

th — средняятемпература горячей воды принимается для закрытой системы теплоснабжения равной55, для открытой — 65 °С,при этом норма расхода горячей воды принимается с коэффициентом 0,85 [9];

c — удельная теплоемкость горячей воды, принимается4,187 кДж/(кг·°С) [1 ккал/(кг·°С)];

ρ — плотность горячей воды,принимается равной 1 кг/л;

tc^з — температура холодной (водопроводной) воды в отопительномпериоде, принимаетсяпри отсутствии данных 5 °С;

tc^л — температура холодной (водопроводной) воды в неотопительном периоде, принимается при отсутствии данных 15 °С;

Zз, Zл -продолжительность работы системы горячего водоснабжения соответственно вотопительном и неотопительном периодах, сут.;

β — коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на горячееводоснабжение в неотопительный период поотношению к отопительному периоду, принимаемый при отсутствии данных для жилищно-коммунальногосектора равным 0,8 (для курортов β = 1,2 — 1,5), для предприятий — 1 [10].

Фактическоечисло обслуженных посетителей в банях определяется на основании данных бухгалтерского учета по числу реализованных заотчетный период разовых билетов на пользование всеми отделениями и номерамибань. Количество платных посетителей,пропущенных номерами, определяется по вместимости номеров, оплаченныхпосетителями, независимо от фактического числа мывшихся. В этот показатель включается также количество посетителей поустановленным льготным тарифам для воинскихчастей при командном посещении. Дети до 7 лет в число посетителей не включаются [11].

Расчет числаусловных блюд, приготовляемых и реализуемых в предприятиях общественного питания,определяется по формуле [12]:

                                                    (2.55)

где mi — количество i-х блюд;

φi — переводнойкоэффициент к норме расхода горячей воды на условное блюдо,принимается для: холодной закуски — 0,4; первого блюда — 1; второго блюда — 0,66; третьего блюда — 0,14;

n — общее количество блюд.

2.3.7. Для конкретного случаяпотери тепла системой горячего водоснабжения, кДж (ккал), могут быть определенырасчетом по формулам:

                                            (2.56)

                                                (2.56а)

где qli — удельный тепловой поток от i-го трубопровода(стояка, циркуляционноготрубопровода), Вт/м (ккал/ч·м), принимается потабл. 23 Прил. 1;

li — протяженность i-го трубопровода,м;

Zh — продолжительность работы системыгорячего водоснабжения в расчетном периоде, сут.;

n — продолжительность пользования горячей водой в сутки,ч;

k — количество участков трубопроводов.

                                               (2.57)

где ti — температураокружающей среды, °С, принимается при прокладке трубопроводов: в бороздах,вертикальных каналах, коммуникационных шахтах сантехнических кабин 23;в ванных комнатах 25; в кухнях и туалетныхкомнатах жилых домов, общежитий и гостиниц 21;на лестничных площадках 16; в каналахподземной прокладки 5; в тоннелях 40; в подвалах 5; начердаках 9;

αн — коэффициент теплоотдачи отповерхности изоляции к окружающему воздуху, принимается равным 6 Вт/(м²·°С) [7 ккал/(ч·м²·°С)];

d — наружный диаметртрубопровода, м;

dиз — диаметр трубы с изоляцией, м, dиз = d + 2δиз;

δиз — толщинаизоляции, м;

λиз — коэффициенттеплопроводности теплоизоляционного слоя, принимается для минераловатной изоляции 0,06 Вт/(м·°С) [0,05 ккал/(ч·м·°С)], для других видовизоляции по паспортным или справочным данным.

Удельные потериизолированными трубопроводами могут быть приняты по табл. 23, неизолированными — по табл. 13 Прил. 1.

Приотсутствии конкретных данных потери тепла системойгорячего водоснабжения могут быть оценены коэффициентомKтп.Тогда формулы (2.55)- (2.57) принимаютвид:

qh^з = 3,6g^hитmcρ (th — tc^з)Zз (1 + Kтп)·10^-6;                            (2.58)

qh^л = g^hитmcρβ (th — tc^л)Zл (1 + Kтп)·10^-6;                           (2.59)

qh = g^hитmcρ[(th — tc^з)Zз + β (th — tc^л)Zл] (1 + Kтп)·10^-6,              (2.60)

где: Kтп — коэффициент, учитывающий тепловые потери системойгорячего водоснабжения (стояками, подающими и циркуляционнымитрубопроводами, полотенцесушителями и пр.),принимаемому по табл. 24Прил. 1 в зависимостиот степени благоустройства.

2.3.8. Средний часовой расходтеплоты, Вт (ккал/ч), на подогрев воды для нужд горячего водоснабжения определяется:

в отопительныйпериод

q^зhm = g^hитmcρ (th — tc^з) (1 + Kтп)·10^-6/24,                            (2.61)

в неотопительныйпериод

q^лhm = g^hитmcρβ(th — tc^л) (1 + Kтп)·10^-6/24,                           (2.62)

среднегодовой

qhm = g^hитmcρ[(th — tc^з)Zз + β(th — tc^л)Zл] (1 + Kтп)·10^-6/((Zз + Zл)24).        (2.63)

2.3.9. При известной величинемаксимального расхода воды на горячее водоснабжение Ghmax средний расход горячей воды может быть определен по соотношению:

Ghm = Ghmax/kr,                                                          (2.64)

где: kr — коэффициент часовойнеравномерности водопотребления, принимается по табл. 25 Прил. 1 [8].

Для системгорячего водоснабжения, обслуживающих одновременно жилые и общественные здания, коэффициент часовой неравномерности следует принимать по суммечисленности жителей и условной численностижителей Uусл. в общественныхзданиях, определяемой по формуле:

Uусл = 0,25Ghm^общ,                                                      (2.65)

где: Ghm^общ — средний расход воды на горячее водоснабжение за отопительныйпериод, кг/ч, для общественных зданий, определяемый по СНиП 2.04.01-85*.

При отсутствииданных о назначении общественных зданий при определениикоэффициента часовой неравномерности условночисленность жителей допускается принимать с коэффициентом 1,2.

2.3.10. При отсутствии водоразбора требуемый расход циркуляционной горячей воды Gц, м³/ч, для наиболее удаленного от подогревателя узласистемы горячего водоснабжения определяется по формуле:

                                                             (2.66)

где Qтп — потери теплоты всемиподающими трубопроводами расчетного узла системы горячего водоснабжения, Вт (ккал/ч);

∆t — разность температур горячей воды отразводящего трубопровода до дальней водоразборнойточки стояка, принимается равным для зданий высотой до 4-хэтажей 5, свыше 4-х этажей — 8,5 °С;

c — теплоемкость воды, принимается равной 4,187 кДж/(кг·°С) [1 ккал/(кг·°С)].

Общееостывание циркуляционной воды от подогревателя до дальней водоразборной точки не должно превышать 10 °С.

2.3.11. Расходы холодной и горячей водыводоразборной арматурой определяются методике, изложенной в СНиП2.04.01-85* [9].

2.3.12. Количество теплоты. ГДж (Гкал), на производственные нужды бань и прачечных определяетсяпо формуле [14]:

                                                               (2.67)

где n — количество технологического оборудования, использующего теплоту;

Qпрi — количество теплоты, используемое i-м оборудованием, ГДж (Гкал), определяется поформуле:

Qпрi = qm,                                                           (2.68)

где: q — удельный расходтеплоты на единицу технологического процесса, принимается:

на 1помывку для печи-каменки 2302,9 кДж/чел. (550 ккал/чел.)

надезинфекцию белья в камерах: огневых 837,4 кДж/кг (200 ккал/кг), паровых 1507,3 кДж/кг (360 ккал/кг), пароформалиновых 1172,4 кДж/кг (280 ккал/кг);

m — количество единиц технологического процесса.

Количествотеплоты, ГДж (Гкал), на производственное пароснабжение прачечныхопределяется по формуле:

qпр = 3,6q^сропрτZпр·10^-6;                                                (2.69)

[qпр = q^сропрτZпр·10^-6],                                                (2.69а)

где q^сропр — среднечасовой расход теплоты на производственноепароснабжение, Вт (ккал/ч);

τ — среднее количество часов работыпрачечной в сутки;

Zпр — продолжительностьработы прачечной в планируемом периоде, сут.

Среднечасовойрасход теплоты на производственное пароснабжение прачечных, Вт (ккал/ч), определяется поформуле:

q^сропр= 0,28GпIп;                                                            (2.70)

q^сропр= GпIп,                                                             (2.70а)

где: Gп — суммарный среднечасовойрасход нормального пара на производственноепароснабжение, кг/ч;

Iп — теплосодержание нормального пара, равное 2675,5 кДж/кг (639 ккал/кг).

Суммарный среднечасовой расход нормального пара, кг/ч, определяется по формуле:

                                                      (2.71)

где gij — удельный расход пара i-й машиныj-го оборудования, кг н.п./ч;

Dij — производительность i-й машины j-го типа,кг/ч;

n — количество однотипных машин;

m — количество типов машин.

Удельные расходыпара технологическим оборудованием принимаютсяпо паспортным данным, а при их отсутствии по табл. 26 Прил.1.

2.3.13. Примеры расчета.

Пример1. Определить годовое количество тепла,требуемое для подогрева воды на горячее водоснабжение больницы на 450 мест.Продолжительность отопительного периода составляет206 сут.,продолжительность работы системы горячего водоснабжения в году — 350 сут.

Больницаоборудована ваннами и душами, общими длякаждого отделения. Подача горячей воды осуществляется непрерывно в течениенедели и круглосуточно. В здании смонтированы 12неизолированных стояка с наружным диаметром труб 20 мм и длиной 23,5 м каждый. Подающий ициркуляционный трубопроводы с наружным диаметромтруб соответственно 76 и 57 мм и длиной 26 м каждыйрасположены в подвале и изолированы минераловатной изоляцией толщиной 10 мм.Средняя температура воды вподающих стояках и циркуляционном трубопроводе 55 °С.

Температурухолодной водопроводной воды в расчете принимаем равной 5 °Св отопительный и 15 °С в неотопительныйпериоды.

1.По табл. 20 Прил. 1 определяем норму горячей воды,равную 75 л на 1 больничную койку.

2.По формуле (2.54) находим годовойрасход тепла на горячее водоснабжения безучета тепловых потерь трубопроводами системы:

Qh = 75× 450 × 4,187 × [(55 — 5) × 206 + 1,0 × (55 — 15) ×(350 — 206)]= 226945867 кДж= 2269,5 ГДж (542 Гкал).

3.Находим удельный тепловой поток ql отнеизолированных стояков по табл. 13 Приложения 1 при перепаде температур ∆t = 55 — 20 = 35 °С:

ql = 29 Вт/м (24,9 ккал/ч·м).

4.Находим тепловой поток (потери тепла) отстояков горячего водоснабжения в помещениях больницы:

qст = ql·Σl = 29 × 23,5× 12 = 8195,4 Вт (9020,1 ккал/ч).

5.Находим удельный тепловой поток от подающих и циркуляционныхтрубопроводов, расположенных в подвале по формуле (2.57):

для подающеготрубопровода:

для циркуляционного трубопровода

.

6. Находим суммарный тепловой поток от трубопроводов, расположенных в подвале:

ql = 62,6 × 26 + 30,4 × 26 = 2418 Вт (2079,1 ккал/ч).

7.Находим годовые тепловые потери стояками, подающими ициркуляционными трубопроводами:

Qтп = 3,6 × (8195,4 + 2418) × 350 × 24 × 10^-6 =320,9 ГДж (76,6Гкал).

8.Определяем годовую потребность в теплотесистемы горячего водоснабжения:

Qh = 2269 +320,9= 2589,9 ГДж(618,6 Гкал).

2.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДОВТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

2.4.1. Расчетный расходсетевой воды определяется отдельно для нужд отопления, вентиляции и горячеговодоснабжения с последующим их суммированием.

Расчетныерасходы сетевой воды, т/ч, определяются по формулам [10]:

на отопление

Gоmax = 3,6Qоmax·10³/Cв(τ1 — τ2);                                             (2.72)

[Gоmax = Qоmax·10³/Cв(τ1 — τ2)],                                               (2.72а)

где τ1,τ2 — соответственнотемпературы теплоносителя в подающем иобратном трубопроводах, °С.

Расчетныйрасход теплоносителя из тепловой сети всистему отопления при зависимой схеме можетбыть определен по соотношению:

Gо = Gоmax/(1 + u),                                                         (2.73)

где u — расчетный коэффициент смешения, равный отношению расчетногорасхода подмешиваемой воды к расчетному расходу сетевой воды, определяется поформуле:

u = (τ1 — t1)/(t1 — τ’2),                                                     (2.74)

где τ1, t1, τ’2 -соответственно температура в подающем сетевом трубопроводе, температура горячей воды, подаваемой в систему отопления послесмесительного узла, температура воды в обратном трубопроводе после системы отопления,°С.

При присоединении местных систем отопленияи вентиляции по независимой схеме через теплообменник расчетнаятемпература воды в обратном трубопроводетепловой сети после теплообменника принимаетсяна 10 °С выше расчетной температуры воды вобратном трубопроводе от систем отопления и вентиляции.

на вентиляцию

Gvmax = 3,6Qvmax·10³/Cв(τ1 — τ2);                                            (2.75)

[Gvmax = Qvmax·10³/Cв(τ1 — τ2)],                                             (2.75а)

на горячееводоснабжение (средний)

а) в открытых системах теплоснабжения:

Ghm = 3,6Qhm·10³/Cв(th — tc);                                                (2.76)

[Ghm = Qhm·10³/Cв(th — tc)],                                               (2.76а)

где th — температурагорячей воды в системе горячего водоснабжения при непосредственном водоразборе,принимается равной 65 °С [СНиП 2.04.01-85*];

tc — температура холодной (водопроводной) воды,°С;

б) в закрытых системах теплоснабжения:

при одноступенчатой схеме

                                                          (2.77)

                                                       (2.77а)

где τ’1, τ’з — соответственно температура сетевой воды в подающемтрубопроводе в точке излома графика температуры воды и после подогревателягорячего водоснабжения, рекомендуетсяпринимать τ’з = 30°С [13];

при параллельной схеме присоединения водоподогревателей

                                                          (2.78)

                                                       (2.78а)

при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей

                                         (2.79)

                                         (2.79а)

где: t‘- температура воды после первой ступениподогрева при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей, °С.

2.4.2. Суммарные расчетныерасходы сетевой воды, т/ч, в двухтрубныхтепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественномрегулировании отпуска теплоты следует определять по формуле [10]:

G = Gоmax + Gvmax + fGhm,                                                 (2.80)

Коэффициентf, учитывающийдолю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании понагрузке отопления, следует принимать:

для открытойсистемы теплоснабжения

при мощностиМВт и более                                                  0,6

при мощностименее МВт                                                    0,8

длязакрытой системы теплоснабжения при мощности

МВт и более                                                                                         1,0

менееМВт при отсутствии баков-аккумуляторов             1,2

менееМВт при наличии баков-аккумуляторов                  1,0

При регулированиипо совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжениякоэффициент f принимаетсяравным 0.

Для потребителейпри соотношении Qhmax/Qоmax > 1 и отсутствии баков-аккумуляторов, а также с тепловымпотоком 10 МВт (8,6 Гкал/ч) и менее суммарный расчетныйрасход воды определяется по формуле:

G = Gоmax + Gvmax + Ghmax.                                                    (2.81)

2.4.3. Расчетный расход сетевой воды на отопление и вентиляцию,запроектированный на расчетную температуру наружного воздуха дляотопления, т/ч, может быть определен с помощьюудельных расходов воды по формуле:

G = gQо(v)max,                                                             (2.82)

где g — удельныйрасчетный расход воды, т/МВт т/(Гкал/ч), принимается по табл.15Прил. 1.

2.4.4. Максимальный расход горячей воды Ghmax, т/ч, для жилых районов может бытьопределен по формуле:

Ghmax = kr·Ghm,                                                        (2.83)

где: kr — коэффициент часовойнеравномерности, принимается по табл. 25 Прил. 1 в зависимости от количествапотребителей.

При отсутствииданных о назначении общественных зданий допускается при определениикоэффициентачасовой неравномерности условно численность жителей принимать с коэффициентом 1,2.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВЫРАБАТЫВАЕМОЙ ТЕПЛОТЫ

Общееколичество вырабатываемой теплоты теплоисточником (котельной), ГДж (Гкал), определяется по формуле:

Qвыр = Qотп + Qсн,                                                             (3.1)

где Qотп — количество теплоты, отпущенного в тепловую сеть оттеплоисточника за рассматриваемый период, ГДж(Гкал);

Qсн — количество теплоты, расходуемое на собственные нуждытеплоисточника, ГДж (Гкал), за тот же период.

Количествоотпущенной теплоты, ГДж (Гкал), определяется по формуле:

Qотп = Qпот + Qтп,                                                             (3.2)

где Qпот — количество потребленной теплоты в теплоиспользующих установкахпотребителей, ГДж (Гкал), определяется по разделу 2;

Qтп — количество теплоты, теряемое тепловыми сетями притранспортировании теплоносителя от источника до потребителей, ГДж (Гкал).

3.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА СОБСТВЕННЫЕНУЖДЫ КОТЕЛЬНЫХ

3.1.1. Общий расход теплоты на собственные нужды котельной определяется расчетным илиопытным путем исходя из потребностей конкретного теплоисточника, как сумма расходов теплоты (пара) на отдельные элементы затрат:

потеритеплоты на нагрев воды, удаляемой из котла с продувкой;

расход теплоты наподогрев мазута в железнодорожных цистернах, мазутохранилищах, расходных емкостях;

расход теплоты впаровых форсунках на распыление жидкого топлива;

расход теплоты натехнологические процессы подготовки воды;

расход теплоты наотопление помещений котельной и вспомогательных зданий;

расход теплоты набытовые нужды персонала;

прочие.

                                                           (3.3)

где Qснi — потери теплотына i-йэлемент собственных нужд, ГДж (Гкал);

n — количество элементов затрат на собственные нужды.

При расчетахсобственные нужды котлов отнесены к статье нужд котельной, приэтом принимается к.п.д. котла брутто.

Доля теплоты насобственные нужды котельной определяется по формуле:

Kсн = Qсн/Qвыр,                                                              (3.4)

или

Kсн = 1 — Qотп/Qвыр.                                                        (3.5)

3.1.2. Расход и количествотеплоты, отпускаемой на отопление зданий котельной, мазутонасоснойи других производственных зданий определяется в соответствии с разделом 2.

3.1.3. Расход теплоты нарастопку паровых котлов, МВт (Гкал/ч) определяется по формуле:

Qораст = KрастQоk,                                                       (3.6)

где Qоk — теплопроизводительность котла, МВт (Гкал/ч);

Kраст — показательпотери теплоты, принимается равным 0,3 ч при простое котла до 12 ч (из горячего состояния)и 0,65 ч -при простое свыше 12 ч (из холодногосостояния).

Потери теплоты прирастопке водогрейных котлов принимаются равными 0,9 аккумулирующей способности обмуровки.В табл. 1 Прил. 2 приведены потери теплоты при растопке некоторыми типамиводогрейных котлов.

Потери теплотыпри растопке котла за расчетный период. ГДж (Гкал), определяются:

                                                         (3.7)

                                                      (3.7а)

где Kрастi — показатель потерь теплоты для i-ойрастопки;

n — количество растопок для котла в расчетном периоде.

Потери теплоты прирастопке водогрейных котлов принимаются равными 0,9 аккумулирующей поверхности обмуровки. В табл. 1 Прил. 2приведены потери теплоты некоторыми типами котлов при растопке.

3.1.4. Потери теплоты натехнологические нужды химводоочистки при отсутствии охладителя выпара (при наличии охладителявыпара в расчете используется первая часть формулы), ГДж (Гкал), определяютсяпо формуле:

Qхво = KхвоKвзGхвоCв(t« — t‘)Zхво·10^-3 + 0,004Gd(Iвып — I‘)Zd·10^-3,                (3.8)

где Kхво — удельный расход воды на собственные нужды ХВО, т исходной воды на 1 тхимически очищеннойводы, принимается по табл. 2 Прил. 3;

Kвз — поправочный коэффициент,принимаемый 1 при наличии бака взрыхления и 1,2 при его отсутствии;

Gхво — производительностьХВО, т/ч;

Cв — теплоемкость воды, 4,187 кДж/(кг·°С) [1 ккал/(кг·°С)];

t«, t‘ — соответственнотемпература сырой воды после водоподогревателя и исходной воды, °С;

Zхво, Zd — продолжительность работы соответственно ХВОи деаэратора в расчетном периоде, ч;

Gd — производительностьдеаэратора, т/ч;

Iвып, I‘ — энтальпиясоответственно выпара из деаэратора и исходной воды, кДж/кг (ккал/кг).

3.1.5. Потери теплоты спродувочной водой, ГДж (Ткал), зависят от периодичностии продолжительности продувки котла и определяются по формуле:

                                                         (3.9)

или

Qпрод =KпродQкот,                                                         (3.10)

в формулах (3.9) и (3.10):

Qki, Qкот — количествотеплоты, ГДж (Гкал), выработанное за планируемыйпериод соответственно котлом и котельной в целом;

n — количество котлов;

Kпрод — коэффициент продувки, определяется в зависимости от величины продувки:

Величина продувки Р, %	Коэффициент продувки Kпрод
непрерывная	0,01
5	0,0035
10	0,007
15	0,0105

Средневзвешеннаявеличина продувки котлов по котельной, %, определяется за планируемый период по формуле:

                                                    (3.11)

где Pi — величина продувки i-го котла впланируемом периоде, %.

3.1.6. Потери теплоты баками различногоназначения (декарбонизаторы, баки-аккумуляторы и пр.), ГДж (Гкал), определяютсяпо формуле:

                                                (3.12)

                                                  (3.12а)

где qбi — норма плотности теплового потока через поверхность бака, Вт/м² (ккал/м²), принимается по СНиП 2.04.14-88 [15];

Fбi — поверхность бака, м²;

Zбi — продолжительность работы бака в планируемом периоде,ч;

n — количество баков;

K1 — пересчетный температурный коэффициент,определяется по соотношению:

                                                                      (3.13)

где tг, ti — соответственно температура горячей воды в баке и усредненнаятемпература воздуха в помещении за планируемыйпериод, °С.

Плотноститеплового потока через изоляцию баков-аккумуляторов при температуре воды в баке 65 °С и температуре окружающего воздуха 5 °С приведены в табл. 3 Прил. 2.

3.1.7. Количество теплоты,расходуемое на хозяйственно-бытовые нужды ГДж (Гкал), определяется по формуле:

Qx = (aqnKq + am)Cвρв(tг — tc)ZN·10^-3,                                       (3.14)

где: aq — норма расходагорячей воды на одну душевую сетку, принимается 0,27 м³/смену всоответствии с [9];

n — количество душевых сеток;

Kq — коэффициент использованиядушевых, определяется практическим путем, при отсутствииданных принимается 1;

a — норма расхода горячей воды на 1человека в смену, при отсутствии данныхпринимается 0,0141 м³/(чел./смену) в соответствии с [9];

m — число работающихчеловек в смену;

Cв — теплоемкостьводы, 4,187 кДж/(кг·°С) [1 ккал/(кг·°С)];

ρв — плотность воды, 0 кг/м³;

tг, tc — соответственно температура горячей иисходной (водопроводной) воды, °С;

Z — продолжительность планируемого периода, сут.;

N — количество смен.

3.1.8. Количество теплоты, требуемое для нужд мазутного хозяйства, ГДж(Гкал), определяетсякак сумма потерь теплоты для обогрева мазута в резервуарах, мазутопроводах, при сливе и паровомраспыливании:

Qт = Qсл + Qхр + Qп + Qпг + Qр,                                             (3.15)

где Qсл — потери теплоты со сливом мазута, ГДж (Гкал);

Qхр — потери теплотыпри хранении мазута, ГДж (Гкал);

Qп — расход теплоты на подогрев мазута,ГДж (Гкал);

Qпг — потери теплотына обогрев мазутопроводов, ГДж (Гкал);

Qр — потери теплотыпри распыливании мазута, ГДж (Гкал).

3.1.9. Удельное количествотеплоты на разогрев мазута при сливе, кДж/т (ккал/т), определяется по соотношению:

qсл = 1884,5(tk — tН)(1 + 10KrZсл/ρМ);                                    (3.16)

[qсл = 450(tk — tН)(1 + 10KrZсл/ρМ)],                                    (3.16а)

где tН — начальнаятемпература мазута в цистерне, °С, при отсутствииданных принимается равной от 0 до -2 °Сдля южного пояса, от -7 до -10 °С — для северного пояса, от-10 до -15 °С — для Сибири(через 7 сут.после наполнения температура мазута в цистерне равна температуре наружного воздуха);

tk — конечная температура подогревамазута в цистерне, °С, принимается по табл. 4 Прил.2 взависимости от марки мазута;

Kr — коэффициент охлаждения, принимается 1,55 для 60-тонной, 1,71 — для 50-тонной, 2,26 — для 25-тонной цистерны;

Zсл — фактическое время разогрева ислива из цистерны, ч, принимается по табл. 5 Прил. 2;

ρМ — плотность мазута, т/м³.

3.1.10. Удельные потеритеплоты при хранении мазута, кДж/т (ккал/т), определяются поформуле:

qхр = 2520FK(tk — tн)Zхр/(ρмV);                                               (3.17)

[qхр =602FK(tk — tн)Zхр/(ρмV)],                                             (3.17а)

где F — поверхность охлаждения резервуара, м², принимают по паспортнымили фактическим данным;

K — коэффициент теплопередачистенок резервуара, Вт/(м²·°С) [ккал/м²·ч·°С],принимается 6,98 Вт/(м²·°С) [6 ккал/(м²·ч·°С)] для металлическихнеизолированныхрезервуаров, соответственно для изолированных 3,49 (3) и 0,314 (0,27) для подземныхрезервуаров;

tн — температура наружного воздуха, °С, принимается как средняя для заданного периода (дляподземных 5 °С);

Zхр — время хранения, ч;

V — емкость резервуара, м³.

Расход пара наподогрев мазута в мазутоподогревателях или расходныхемкостях приведен в табл. 6 Прил. 2.

При отсутствииданных для расчета расход пара давлением 1 — 1,2 МПа и температурой 220- 250°С на разогрев, слив изачистку 10 железнодорожных систем емкостью 50 т принимается равным 7,65 т/ч (85 — 120 кг/т); расход пара на сливные лотки для 10 м двухпутной эстакады 0,1 т/ч, на промежуточные емкости объемом 200 м³ -0,6 т/ч, 400 м³ — 1,2 т/ч, 600 м³ — 1,8 т/ч, 0 м³ — 2 т/ч.

3.1.11. Расход теплоты на обогрев мазутопроводов, Вт (ккал/ч), определяется по формуле:

Qот = qlβ,                                                               (3.18)

где q — плотность теплового потока от мазутопровода в окружающую среду,Вт/м, принимают по нормам плотности теплового потока (СНиП 2.04.14-88*);

l — длина паропровода, обогревающего мазутопровод, м;

β — коэффициент,учитывающий потери теплоты опорами, арматурой, компенсаторами, принимается 1,15 для бесканальной прокладки, 1,2 — для прокладки наоткрытом воздухе, в непроходных каналах для стальных трубопроводов диаметром до150 мм на подвижных опорах — 1,2, на подвесных опорах- 1,05.

Количествотеплоты на обогрев мазутопровода, ГДж (Гкал), определяется по формуле:

Qm = 3,6QотZm·10^-6;                                                     (3.19)

[Qm = QотZm·10^-6],                                                    (3.19а)

где: Zm— продолжительность обогрева,ч.

3.1.12. Потери теплоты напаровое распыливание мазута, ГДж (Гкал) определяются по формуле:

Qр = qпBт (Iп — Iпв)·10^-3,                                                    (3.20)

где qп — удельный расход пара на распыливание, кг/кг мазута, принимается равным 0,3 для напорных форсунок, 0,02 — 0,03 — для паромеханических форсунок;

Bт — количествораспыляемого мазута, т;

Iп, Iпв — энтальпия соответственно пара и питательной воды, кДж/кг (ккал/кг).

3.1.13. Количество теплоты, требуемое на обдувку поверхностей нагрева паровых котлов,ГДж (Гкал), определяется по формуле:

                                       (3.21)

где:  — средняя паропроизводительность i-го котла, т/ч;

Kобд — коэффициентобдувки, принимаемый равным 0,003 при паропроизводительности котла 10т/ч и выше и 0,002- 0,003 — припаропроизводительности менее 10 т/ч;

Zi — продолжительность работы котла,ч;

Iп, Iпв — энтальпия соответственно пара и питательной воды, кДж/кг (ккал/кг);

n — количество котлов.

3.1.14. Количество теплоты,требуемое на обмывку котлов, ГДж (Гкал), определяется:

Qоб = 3,6KобмQоkZобм;                                                            (3.22)

[Qоб = KобмQоkZобм],                                                          (3.22а)

где Qоk — теплопроизводительность котла, МВт (Гкал/ч);

Kобм — коэффициент обмывки, принимается 0,15 — 025;

Zобм — продолжительность обмывки в планируемом периоде, ч.

3.1.15. Прочие и неучтенные потери (опробование предохранительныхклапанов, потери с утечками и парением, потери через изоляциютрубопроводов и пр.), ГДж (Гкал), принимаются равными:

для открытойсистемы теплоснабжения

Qпр = 0,02Qвыр;                                                             (3.23)

для закрытой системытеплоснабжения

Qпр = 0,01Qвыр.                                                            (3.24)

3.1.16. При отсутствии данных для определения расходов теплоты на собственныенужды используются нормативы расхода теплоты по элементам затрат, приведенные в табл.7 Прил. 2.

3.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ, ТЕРЯЕМОЙ В ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ

3.2.1. Количество теплоты,теряемое при транспортировании теплоносителя от теплоисточника до потребителя,ГДж (Гкал), определяется как сумма потерь с поверхности тепловой изоляции и с утечками теплоносителя:

Qтп = Qпи + Qои + Qу,                                                          (3.25)

где Qпи, Qои — потери теплоты через изолированнуюповерхность соответственно подающего иобратного трубопроводов, ГДж (Гкал);

Qу— потери теплоты с утечками теплоносителя, ГДж(Гкал).

3.2.2. Потери теплоты черезизолированную поверхность трубопроводов запланируемый период, ГДж (Гкал), определяют поформулам:

                    (3.26)

                    (3.26а)

где qпi, qоi — нормы плотноститеплового потока через поверхность изоляциитрубопроводов, Вт/м [ккал/(ч·м)] принимаются по табл. 8 — 11Прил. 2 в зависимостиот видапрокладки теплопроводов и температурытеплоносителя;

lпi, lоi — протяженностьi-х участков трубопроводов соответственно подающегои обратного трубопроводов, м;

Z — продолжительность работы тепловых сетейв планируемом периоде, сут.;

n — количествоучастков тепловой сети;

β — коэффициент,учитывающий тепловой поток через изолированныеопоры труб, фланцевые соединения и арматуру, принимается [15]:

Способпрокладки трубопроводов                                                    Коэффициентβ

На открытомвоздухе, в непроходных каналах,

тоннелях и помещениях:

для стальныхтрубопроводов на подвижных

опорах,условным проходом, м

до 150                                                                                                           1,2

150 иболее                                                                                                  1,15

для стальныхтрубопроводов на подвесных опорах                                     1,05

Бесканальный                                                                                                       1,15

При значенияхсредних температур грунта и теплоносителяза планируемые период,отличных от среднегодовых, принятых прирасчете норм плотности теплового потока, производитсяпересчет по формулам:

для участковдвухтрубной прокладки подземных трубопроводов

                                                 (3.27)

где qi — суммарнаянорма плотности теплового потока через изолированные поверхности подающего и обратного трубопроводов, Вт/м [ккал/(ч·м)], для усредненныхконкретных значений температур грунта итеплоносителя за планируемый период;

qнi — суммарная норма плотности теплового потокачерез изолированные поверхности подающего иобратного трубопроводов, Вт/м [(ккал/(ч·м)], для среднегодовых значений температуры грунта и теплоносителя, принятых при расчете норм, принимается по табл. 8, 9 Прил.2;

tп^ср, tо^ср — средние температурытеплоносителя за рассматриваемый период в подающем и обратном трубопроводахтепловой сети, °С;

tп^ср.г, tо^ср.г — среднегодовые температуры теплоносителя, при которых рассчитаны нормы плотности теплового потока, °С;

tгр^ср — средняя температура грунта на глубинезаложения трубопровода за рассматриваемый период, °С, принимается по даннымместной метеостанции; для некоторых местностей температуры грунтаприведены в табл. 12Прил. 2;

5- температура грунта, при которой рассчитанынормы плотности теплового потока для подземныхтеплопроводов, °С;

для участковнадземной прокладки

для подающего трубопровода

                                                    (3.28)

для обратного трубопровода

                                                    (3.29)

в формулах (3.28) и (3.29):

qнпi, qноi — соответственно нормы плотности теплового потока,Вт/м [ккал/(ч·м)], принимаются по табл. 10Прил. 2 для подающегои обратного трубопроводов при среднегодовых значениях температур теплоносителя и наружного воздуха, принятых при расчете норм;

qпi, qоi — соответственно нормы плотноститеплового потока, Вт/м [ккал/(ч·м)], для конкретныхзначений усредненных за планируемый период температур теплоносителя в подающем и обратномтрубопроводах и температуры наружного воздуха. Для новых тепловых сетей, спроектированных и построенных в соответствии со СНиП 2.04.14-88,нормы плотности теплового потока должны приниматься по этому СНиПу;

tнв^ср — средняятемпература наружного воздуха за рассматриваемый период, °С, принимается поданным местной метеостанции или по СНиП 23-01-99;

5 -температура наружного воздуха, при которой рассчитанынормы плотности теплового потока для трубопроводов, °С.

3.2.3. Расход теплоты напотери с утечкой теплоносителя, Вт (ккал/ч), определяется сучетом потерь теплоты из тепловых сетей и системтеплопотребления.

                                        (3.30)

                                       (3.30а)

где Gу — расход воды наподпитку, кг/ч;

Cв — теплоемкость воды, кДж/(кг·°С) [ккал/( кг·°С)];

tп^ср, tо^ср, tс^ср — соответственносредние за планируемый период температуры воды в подающем и обратном трубопроводах и холодной (исходной), °С. Температуры теплоносителя(воды) принимаются для теплопроводов тепловой сети и местных системотопления в зависимости от графика отпускатеплоты соответственно в тепловую сеть исистему отопления.

3.2.4. Расход воды наподпитку тепловой сети в закрытой системе теплоснабжения с зависимым присоединением систем отопления ктепловым сетям, кг/ч, определяется по формуле:

Gу = aVтсρтс + aΣ(Vмсiρмсi),                                             (3.31)

где a — нормативное значение утечки из тепловой сети иместных систем отопления, принимается для периода эксплуатации равным 0,0025 м³/(ч·м²);

Vтс, Vмсi — объемы соответственно тепловой сети иприсоединенных к тепловым сетям местных системотопления потребителей, м³,определяются в соответствии с разделом 6;

ρтс, ρмсi — плотность воды соответственно присредней температуре воды в тепловых сетях и системах отопления tср = (tп^ср + tо^ср)/2, кг/м³.

Количествотеплоты, теряемое с утечкой из трубопроводов тепловых сетей иместных систем отопления за планируемый период, ГДж (Гкал), определяется по формуле:

Qу = 3,6QоуZу·10^-6;                                                            (3.32)

[Qу =QоуZу·10^-6],                                                         (3.32а)

где Zу -продолжительность планируемого периода,ч.

3.2.5. Потери теплотыизолированными теплопроводами и арматуройрасположенными в помещениях котельных и ЦТП, принимаются как сумманормативных потерь теплопроводами и арматурой в зависимости от диаметратрубопровода,средней температуры теплоносителя и продолжительноститранспортирования теплоты в течение планируемого периода (год, квартал, месяц).

Потери теплотытрубопроводами, расположенными в помещениях определяются по формуле(3.26), нормы плотности теплового потока для трубопроводов, расположенных в помещениях, принимаются потабл. 11 Прил. 2.

Плотностьтеплового потока через поверхность изолированной арматуры Вт (ккал/ч), принимается по табл. 13 Прил.2.

Для помещений сосредней температурой, отличной от принятой в расчете норм плотности теплового потока 25°С, и средней температурой теплоносителя отличной отпринятой для расчета норм, производится корректировка норм плотности теплового потока по соотношению:

                                                         (3.33)

где qнаi — нормы плотности теплового потока для трубопроводовс температурой теплоносителя°С при температуревоздуха в помещении 25 °С;

t‘m, t‘i — соответственно усредненныетемпературы теплоносителя и воздуха в помещенииза рассматриваемый период, °С;

tm, ti — соответственнотемпература теплоносителя, принятая при расчете норм °С, и температура воздухав помещении,принятая 25°С.

Плотностьтеплового потока через неизолированную и частично изолированную арматуруопределяется по формуле:

                                                       (3.34)

где qнаi — нормы плотности тепловогопотока, Вт/м (ккал/ч·м), принимаются по табл. 13Прил. 2;

lаi — эквивалентнаядлина i-го элемента арматуры, м, принимается по табл. 14 Прил. 2.

Потеритеплоты неизолированными фланцевымисоединениями в помещении приведены в табл. 15Прил. 2.

Количествотеплоты, теряемое арматурой за планируемыйпериод, кДж (ккал), вычисляется по формуле:

                                                (3.35)

                                             (3.35а)

где ti, t^cp, tо — соответственно средняя температура внутреннего воздуха,наружного за планируемый период и расчетнаятемпература наружного воздуха для проектирования отопления, °С;

Zai — продолжительностьработы i-й арматуры врассматриваемом периоде, ч;

n — количество арматуры.

3.2.6. Потери теплоты споверхности тепловой изоляции паропроводов и конденсатопроводов определяются аналогично потерям водяными тепловымисетями в соответствии с нормами плотности теплового потока для паропроводов иконденсатопроводов, приведенных в СНиП 2.04.14-88*.

3.2.7. Потери теплоты призамене участка тепловой сети бесканальной прокладки с традиционной тепловойизоляцией теплопроводом с современной теплоизоляционной конструкцией с пенополиуретановой теплоизоляциейопределяются следующим образом.

Плотностьтеплового потока для бесканальной двухтрубной прокладки определяется поформулам:

для подающеготрубопровода

qп = (tп — tгр)/Rп,                                                        (3.36)

для обратноготрубопровода

qо = (tо — tгр)/Rо,                                                        (3.37)

где Rп, Rо — полные термические сопротивления соответственно дляподающего и обратного трубопроводов.

Rп = Rп^из+ Rп^гр + Rп^доп,                                             (3.38)

Rо = Rо^из + Rо^гр+ Rо^доп,                                             (3.39)

где: R^из,R^гр,R^доп — соответственно термическоесопротивление тепловой изоляции, грунта и дополнительные термическиесопротивления взаимного влияния теплопроводов, (м·°С)/Вт [(ч·м·°С)/ккал].

                                                        (3.40)

где λиз -теплопроводность основного теплоизоляционного слоя, Вт/(м·°С) [ккал/(ч·м·°С)];

dиз, dн — соответственнодиаметр трубопровода с изоляцией и наружныйдиаметр стального трубопровода без изоляции, м.

                                                   (3.41)

где λгр — теплопроводностьгрунта, Вт/(м·°С) [ккал/(ч·м·°С)];

h — глубина заложения трубопровода до его оси, м.

Rп^доп = φпRφ;                                                             (3.42)

Rо^доп = φоRφ,                                                             (3.43)

где Rφ — фактор термического сопротивления взаимного влияния теплопроводов(м·°С)/Вт[(ч·м·°С)/ккал];

φп, φо — коэффициенты, определяющие дополнительное термическое сопротивление соответственно для подающего и обратного трубопроводов.

                                          (3.44)

где r — расстояниемежду осями трубопровода по горизонтали, м.

                                    (3.45)

.                                    (3.46)

Припроведении расчетов коэффициент теплопроводноститепловой изоляции из пенополиуретана принимается 0,03 Вт/(м·°С) [0,026 ккал/(ч·м·°С)] (данныеизготовителя трубопроводов, изолированных ППУ, завода «Мосфлоулайн»). Значения коэффициентов теплопроводности традиционных теплоизоляционных материалов для бесканальной прокладки определяются сучетом увлажнения:

λгр = λK,                                                        (3.47)

где λ — коэффициент теплопроводности сухого теплоизоляционногоматериала, Вт/(м·°С) [ккал/(ч·м·°С)], принимается по табл. 16Прил. 2;

K — коэффициент увлажнения, учитывающий увеличениетеплопроводности от увлажнения, принимается по табл. 17Прил. 2.

3.3. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ

Пример 1. Определитьрасход теплоты на разогрев и слив мазута, поступившего в г. Самару в январе в 60-тонной цистерне.

Марка мазута М 80.Время следования в пути 72 ч. Температура мазутаперед сливом 50 °С, начальная температура вцистерне -1,7 °С. Коэффициент охлаждения для 60-тоннойцистерны равен 1,55. Плотность мазута 990 кг/м³. Время разогрева и слива (табл. 3.5) 10 ч.

1.По формуле (3.16) определим удельное количество теплоты,необходимое на разогрев и слив мазута:

qсл = 1884,5[50 — (-1,7)] ×(1 + 10 × 1,55 × 10/990] = 112682,6 кДж/т (26912,5 ккал/т).

2.Определим количество теплоты, необходимое на разогрев и слив 60 т мазута:

Qсл = 112682,6 × 60 × 10^-6 = 6,76 ГДж (1,61 Гкал).

Пример2. Определить расход теплоты на компенсацию тепловых потерь при хранении мазута М 80 в изолированномрезервуаре.

Масса мазута врезервуаре 2 тыс. т, поверхность резервуара 927м². Емкость резервуара 2150 м³. Расходтоплива т/сут. Плотность мазута 990 кг/м³. Коэффициент теплопередачи стенок резервуара 3,49 Вт/(м²·°С). Температура слива мазута 50 °С. Средняя температуранаружного воздуха за время хранения -13,8 °С.

1.Определяем время хранения в резервуаре:

Zпр = 2000/( × 24) = 480 ч.

2.Определяем удельный расход теплоты на компенсацию потерь при хранении мазута поформуле (3.17):

qхр = 2520 × 927 × 3,49 × [50 — (-13,8)] × 480/(990× 2150) = 117298,9 кДж/т (28015ккал/т).

3.Определяем среднюю массу мазута Мм в резервуаре за времяхранения в течение 20 сут. (480 ч) при отборе т ежесуточно:

Мм =  = (2000 × 1 + 1900 × 1 + 1800 × 1 + 1700 × 1 + 1600× 1 + 1500 × 1 + 1400 × 1 + 1300 × 1 + 1200× 1 + 1 × 1 + 0 × 1 + 900 × 1 + 800 × 1 + 700× 1 + 600 × 1 + 500 × 1 + 400× 1 + 300 × 1 + 200 × 1 + × 1)/20 = 1050 т.

4.Определяем количествотеплоты для компенсации потерь при хранении мазута:

Qхр = 117298,9 × 1050 × 10^-6= 123,2 ГДж (29,4 Гкал).

Пример 3. Определитьнормативные потери теплоты за отопительный период тепловой сетью общейпротяженностью 11,6 км, в том числе: прокладка в подземныхнепроходных каналах трубопроводов диаметром 377мм — 0,5 км; 273 мм — 1 км; 219 мм — 2 км; 159 мм — 2,5 км; 108 мм — 3 км; 76 мм — 1,1 км; бесканальнаяпрокладка трубопровода диаметром 219 мм — 1км; надземная прокладка трубопровода диаметром 377 мм — 0,5 км.

Средняятемпература грунта за отопительный период 1,3 °С, средняя температура наружного воздуха за отопительный период -3 °С. Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе 84, в обратном 48°С. Продолжительность отопительного периода 218 сут. Температура холодной воды за отопительный период 5 °С.

1.Определяем поправочные коэффициенты к нормамплотности теплового потока по формулам (3.27), (3.28),(3.29):

для подземнойпрокладки

для надземнойпрокладки

                            .

2.Определяем плотность теплового потока с поверхности тепловой изоляции по видампрокладки с учетом диаметра, протяженности и поправочныхкоэффициентов. Нормы плотности тепловогопотока принимаем по табл. 8- 10Прил. 2 для температуры теплоносителя в подающем трубопроводе 90°С, в обратном -50 °С.

По прокладкев подземных непроходных каналах

Σqili = 0,995× 10³(212,8 × 0,5 + 174,5 × 1 + 151,2 × 2 +124,4 × 2,5 + 102,3 × 3+ 86 × 1,1) = 1280,6 кВт.

По бесканальнойпрокладке

qili = 0,995 × 117,4 × 1 × 10³ = 116,8 кВт.

По надземнойпрокладке

qili = 0,5× 103(1,023 × 98,4 × + 1,133 × 68,6) = 89,2 кВт.

3.Определяем суммарные потери теплоты через изолированную поверхность теплопроводов за отопительныйпериод по формуле (3.26):

Qтп = 3,6(1280,6 + 116,8 + 89,2)24 × 218 × 10^-3 = 28000,4 ГДж (6687,5 Гкал).

4.Определяем объем воды в двухтрубных тепловыхсетях в соответствии с табл. 3 Прил. 5.

Vс = 2( ,05 × 1 +51,04 × 1 + 32,35 × 3+ 17,66 × 2,5+ 7,85 × 3 +3,74 × 1,1) = 639,9 м³.

5.Определяем потери теплоты с утечкой теплоносителяиз трубопроводов тепловой сети по формуле (3.32):

Qу = 0,0025 × 639,9 × 4,187 × 024 × 218 × 10^-6 = 2137,7 ГДж (510,6 Гкал).

6.Определяем суммарные нормативные тепловые потери трубопроводами за отопительныйпериод:

Qтс = 28000,4+ 2137,7 = 30138,1 ГДж (7198,1 Гкал).

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТРЕБНОГОКОЛИЧЕСТВА ТОПЛИВА НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ

4.1. Полная потребность в условном топливе для котельной в планируемом периоде определяется с учетом потерь топлива при транспортировании и хранении,т у.т.:

Bполн = φп·B,                                                               (4.1)

где: B — потребное количество топлива на выработку теплоты котельной впланируемом периоде, кг у.т.;

φп -коэффициент, учитывающий потери топлива, принимается по табл. 1 и 2 Приложения 3.

4.2. Потребность в условномтопливе для выработки теплоты котельной, т у.т., определяется умножениемобщего количествавырабатываемого теплоты Qвыр, определяемого поформуле (3.1) на удельную нормурасхода условного топлива для выработки 1 ГДж (1 Гкал) теплоты или 1 т нормального пара:

B = Qвыр·b·10^-3,                                                        (4.2)

где: b — удельный расход условного топлива, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал).

4.3.Удельныйрасход условного топлива, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал), вычисляется по формуле:

                                                                                                  (4.3)

                                                         (4.3а)

где:  — коэффициентполезного действия котлоагрегата, соответствующий номинальной загрузкекотлоагрегата, %.

КПД котлоагрегата определяется на основании паспортных данных или на основании режимно-наладочных испытаний котлоагрегата,находящегося в технически исправном иотлаженном состоянии. Испытания котлоагрегатов проводятся по утвержденной методике специализированнымиорганизациями, нормы расхода топлива.

Еслиза котлоагрегатомустановлен экономайзер для нагрева питательнойводы или теплообменник для подогрева дутьевоговоздуха, общий КПД котлоагрегата принимается сучетом утилизатора.

4.4. Удельные нормы расхода топлива на выработку теплоты длякотлоагрегатовна номинальной нагрузке (паспортные данные)приведены в табл. 3 Приложения 3. Приотклонении нагрузки от номинальной удельные нормы определяются в соответствии с нормативными характеристикамикотлоагрегатов. Нормативная характеристика определяет изменение величиныудельного расхода топлива, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал), во всем диапазоненагрузок котлоагрегата от минимальной до максимальной [14].

,                                                 (4.4)

где  — фактический КПДкотельного агрегата при i-ой нагрузке.

При отклоненииусловий эксплуатации должны быть определены нормативные коэффициенты:

·коэффициент K1,учитывающийэксплуатационную нагрузку котлоагрегата;

·коэффициент K2, учитывающий работу котлоагрегата без хвостовых поверхностейнагрева;

·коэффициент K3, учитывающий использование нерасчетных видовтоплива.

Коэффициенты K1, K2, K3 — определяются как отношение величин удельного расхода топлива прифактических нагрузках котлоагрегата в условиях эксплуатации к удельному расходу топлива при оптимальных условияхэксплуатации при номинальной нагрузке:

.                                                           (4.5)

При работе котлоагрегатас установленными хвостовыми поверхностями на расчетном топливе и в номинальном режимекоэффициенты равны единице.

Для некоторыхтипов котлов значения коэффициентаK1 приведены втабл. 4 Приложения 3.

Коэффициент K2 определяется только при отсутствии чугунных экономайзеров в котлах паропроизводительностью до 20 т/ч при параметрах, соответствующих номинальной нагрузке. Значения K2 в зависимостидля различных видов топлива приведены ниже:

Топливо	Значение K2
Газ	1,025 — 1,035
Мазут	1,03 — 1,037
Каменный уголь	1,07 — 1,08
Бурый уголь	1,07 — 1,08

Меньшее значениекоэффициента K2 принимается для котлоагрегатов типа ДКВР.ШБА, большее — для котлов типа Шухова, КРШ.ВВД.

КоэффициентK3 для секционных стальных и чугунных котлов типа НР-18, «Минск-1», «Универсал», «Тула-3» и др., а также дляпаровых котлов типа Е-1/9, топки которых оборудованы колосниковой решеткой с ручным обслуживанием, присжигании рядовых углей с содержанием мелочи (класс 0 ÷ 6 мм) более 60 % принимается равным 1,15- для антрацита; 1,17 — для каменных углей; 1,2 — для бурых углей.

Для остальныхкотлоагрегатов коэффициент K3 определяется по величине потерь теплоты топок от механическогонедожога в зависимости от типа топочного устройства, зольности и фракционногосостава топлива:

,                                                   (4.6)

где: q4,  — соответственнонормативная (проектная) величина потерьтеплоты от механического недожога и исходная,%;

Kм — поправка насодержание мелочи (класс 0 ÷ 6 мм). Величина поправки приведена ниже.

Содержаниемелочи (класс 0÷ 6 мм) в топливе, %             Kм

                 55                                                                             1,0

                 60                                                                             1,03

                 70                                                                             1,1

                 80                                                                             1,22

                 90                                                                             1,4

4.5. Удельные нормы расходатоплива на выработку 1 т нормального пара,кг у.т./т, при энтальпии пара 2675,5 кДж/кг (639 ккал/кг) при атмосферномдавления определяется по соотношению:

b = bн·(1+ Kпрод),                                                             (4.7)

где: bн — расчетнаяудельная норма расхода топлива на выработку 1 т нормального пара, кг у.т./т, значения удельныхнорм приведены в табл. 5 Приложения 3;

Kпрод -коэффициент, учитывающий потери теплоты спродувочной водой.

Пересчет пара изкотла в нормальный выполнятся по формуле:

Gнп = Gпр·(Iп — Iпв)/Iнп,                                                 (4.8)

где: Gнп — паропроизводительность котельной в нормальномпаре, кг/ч;

Gпр — паропроизводительность котельной в рабочем паре,кг/ч;

Iп, Iпв — соответственноэнтальпия пара и питательной золы, кДж/кг (ккал/кг);

Iнп — энтальпия нормального пара, равная 2675,5 кДж/кг (639 ккал/кг).

4.6. При наличии в котельной нескольких котлов разных типов средняя норма расхода условного топлива на выработкутеплоты за планируемый период, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал), определяется каксредневзвешенная величина по формуле:

,                                                                (4.9)

где: bi — норма удельного расхода топлива для i-го котла, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал);

Qi — выработка теплоты (пара) i-м котлом запланируемый период, ГДж (Гкал);

n — количество котлов в котельной.

4.7. Удельный расход условного топлива на растопку котла сучетом технологического процесса зависит от площади поверхности нагрева котла, числа и длительности остановок котла (табл. 5Приложения 3).

4.8. Пересчет условноготоплива Bусл в натуральноеBнат выполняетсяв соответствии с характеристикой топлива и значением калорийного эквивалента поформуле:

Bнат = Bусл/Э,                                                        (4.10)

где: Э — калорийный коэффициент, определяемый посоотношению:

,                                                      (4.11)

где:  — низшая теплотасгорания условного топлива, равная 29309кДж/кг (ккал/кг);

 — низшая теплота сгорания натурального топлива (твердого,жидкогогазообразного), кДж/кг(м³) [ккал/кг(м³)], определяетсясертификатом или лабораторным анализом.

Для приближенныхрасчетов можно пользоваться величинами калорийныхэквивалентов, приведенными в табл. 7Приложения 3.

4.9. Установленные на теплоэнергетическом предприятии нормырасхода топлива подлежат корректировке на основании проведения энергосберегающих мероприятий и эксплуатационных испытанийтопливоиспользующих агрегатов. Испытания должныпроводиться только после проведения объектов в исправное состояние и оформлениясоответствующего акта.

4.10. Для контроля экономичностиработы котельных и возможности сопоставленияплановых показателей с отчетными, потребностьв топливе и удельные расходы топлива могутбыть представлены в расчете на выработку теплоты, отпускаемого с коллекторов котельной.

Потребность вусловном топливе на производство теплоты, отпускаемого с коллекторовкотельной, ту.т./ГДж (т у.т./Гкал), определяется поформуле:

Bотп = Qотп·bотп·10^-3,                                                         (4.12)

где: Qотп — количество отпущенноготеплоты за рассматриваемый период, Дж [Гкал];

bотп — удельная норма расхода условного топливана выработку теплоты, отпускаемого в тепловую сеть, кг у.т./ГДж (кг. у.т./Гкал).

4.11. Удельный расходусловного топлива, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал), на отпуск теплоты определяется по формулам:

bотп = b/(1 — Kсн),                                                          (4.13)

где: Kсн — коэффициент, учитывающий расход теплоты (топлива) на собственныенужды котельной, %, (см. раздел 3),

или

                                                  (4.14)

,                                                 (4.14а)

где:  — средний коэффициент полезного действия нетто сучетом расхода теплоты на собственные нужды котельной, %, определяется по соотношению:

.                                                        (4.15)

Коэффициент,учитывающий расход топлива на собственные нужды котельной, %,определяется:

,                                                                         (4.16)

где: bснi — удельный расходтоплива на i-е нуждыкотельной, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал);

n — количество различных собственных нужд котельной, требующих затрат топлива.

4.12. Примеры расчетов.

Пример 1. Определитьпотребность котельной в топливе на растопку котла с площадью поверхности нагрева 138м². Графиком ремонтныхпредусмотрены следующие остановки котлов: по 48ч — 2; по 24 ч- 2; по 12 ч- 5.

1.По табл. 6 Приложения 3 находимудельный расход топлива, кг у.т. на одну растопку котла в зависимостиот продолжительности остановки и вычисляем потребность в топливе напредусмотренные графиком ремонтных работ растопки котла:

Bраст = 800 × 2 + 400 × 2 + 200× 5 = 3400 кгу.т.

Пример2. Определить удельную нормурасхода топлива на выработку 1 тнормального пара для котельной с пятью котлами ДКВР-4/13, работающем на природномгазе, КПД котлов 90,8 %.

1.Находим расчетную удельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара потабл. 5 Приложения 3 методоминтерполяции:

bн= ,654 кг у.т./т.

2.Находим по табл. 7 Приложения 1 коэффициент, учитывающий потери теплоты с продувочной водой, равным 0,13.

3.По формуле (4.5) определяемудельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара с учетом потерь теплоты с продувочнойводой:

b = ,654× (1 + 0,13) = 113,74 кг у.т./т.

Пример 3. Определитьпотребность в топливе по двум отопительным котельным.

Котельная № 1 имеет5 котлов ДКВР-4/13, работающих наприродном газе, теплотворной способностью 35589,5 ГДж/нм³ (8500 ккал/нм³). Площадь поверхности нагрева каждого котла 138 м². КПД котлоагрегата 88 %. Запланированы двеостановки котлов в год продолжительностью 48 чи более.

Годовой расходтеплоты составляет: на отопление 70342 ГДж (16800 Гкал), вентиляцию 17585 ГДж (4200 Гкал), горячееводоснабжение 77041 ГДж (18400 Гкал), собственные нужды 3601 ГДж (860 Гкал), потеритеплоты в тепловой сети 837 ГДж (200 Гкал).

1.Определяем годовую выработку теплоты:

Qвыр = 70342 + 17585 + 77041 + 3601 + 837 = 169406 ГДж (40460 Гкал).

2.Производим пересчет теплоты в т нормальногопара по формуле (4.6):

Gнп = 169406 × 10³/2675,5 = 63317,5 т.

3.Находим удельную норму расхода условного топлива на выработку 1 т нормального пара по формуле (4.5), принимая:

bн = 103,76 кг у.т./т пара (табл. 4.2) и Kпрод = 0,13 (табл. 3.7)

b = 103,86 × (1 + 0,13) = 117,4 кг у.т./т пара.

4.Вычисляем расход топлива на выработку паракотельной по формуле (4.1):

Bп = 63317,5 × 117,4× 10^-3 = 7433,5 т у.т.

5.Определяем потребность в топливе для растопки котлов. По табл. 4.3 находим удельный расход топлива для растопки котла при остановкекотла на 48 ч — 800, свыше 48 ч — 1200 кг у.т.

Bр = (800× 2 + 1200 × 2) × 10^-3 = 4 т у.т.

6.Общая потребность в условном топливе длякотельной № 1 составит:

B =Bп+ Bр = 7433,5 + 4 = 7437,5 т у.т.

7.Определяем калорийный коэффициент по формуле (4.9):

Э = 35589,5/29309 = 1,214.

8.Определяем потребность в природном газе котельной № 1 по формуле (4.8):

Bнат = 7437,5 × 10³/1,214 = 6126,4 тыс. м³ = 6,126 млн. м³.

Котельная № 2 имеет два котла МГ-2, работающих на угле марки АМ теплотворной способностью 26922,4 кДж/кг (6430 ккал/кг) и обеспечиваетотопление жилых зданий. Площадь поверхности нагрева одного котла 64,6 м².Запланирована одна остановка котла в год продолжительностьюболее 48 ч. Годовая выработка теплоты котельной 12561 ГДж(3000 Гкал).

1. Находимудельную норму расхода условного топлива на выработку теплоты по табл. 3Приложения 3 равной 50,9 кг у.т./ГДж (213 кг у.т./ккал).

2.Вычисляем потребность в топливе на выработку расчетного количества теплоты:

Bт = 12561× 50,9 = 639355 кг у.т.

3.Определяем потребность в топливе на растопку котлов по табл. 4.3 равной 600 кг у.т.

4.Определяем общую потребность в топливе:

B =Bт + Bр = 639355 + 600 = 639955 кг у.т.

5.Определяем калорийный эквивалент натурального топлива по формуле (4.9):

Э = 26922,4/29309 = 0,919.

6.Вычисляем потребность котельной № 2 в угле марки АМ по формуле (4.8):

Bнат = 6439955 × 10^-3/0,919 = 696,4 т.

Пример4. Определить потребность в топливе на отпуск теплоты в тепловую сеть котельной с двумя котлами МГ-2.

Площадь поверхности нагрева каждого котла 64,6 м², КПД брутто65 %. Котлы работают на угле марки АМ. Годоваявыработка теплоты 12561 ГДж (3000 Гкал). Расход теплоты на собственные нужды 565 ГДж (135 Гкал).

1.Определяем коэффициент, учитывающий расход теплоты на собственные нужды котельной:

Kсн = 565/12561= 0,045.

2.Рассчитываем средний КПД нетто котельной сучетом расхода теплоты на собственные нужды котельной по формуле (4.13):

 = 65× (1 — 0,045) = 62,075 %.

3. Вычисляем удельный расходусловного топлива на выработку теплоты,отпускаемого в тепловую сеть:

bотп =  × = 54,9 кг у.т./ГДж (229,8 кг у.т./Гкал).

4.Определяем количества теплоты, отпускаемого в тепловую сеть:

Qотп = 12561 — 565 = 11996 ГДж (2865 Гкал).

5.Находим потребность в условном топливе напроизводство теплоты, отпускаемого с коллекторов котельной:

Bотп = 11996× 54,9= 658580 кг у.т. = 658,6т у.т.

6.Производим пересчет условного топлива в натуральное (см. пример 3):

Bнат = 658,6/0,919 = 716,6 т.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВАЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ, ТРЕБУЕМОГО ДляВЫРАБОТКИ ТЕПЛОТЫ

5.1. Расход электроэнергии на производственные нужды условно можно разделить натехнологические, связанные непосредственно с выработкой и транспортированием теплоты откотельных до потребителя, и вспомогательные (например, производственныхмастерских, складов топлива и т.п.).

Расходы электроэнергиина вспомогательные нужды не учитываются в расчетах, поскольку не связаны непосредственно с процессами выработки и потребления теплоты.

5.2. Расходы на технологические нужды включают в себя расходыэлектроэнергии на тягодутьевые устройства (вентиляторы, дымососы);насосы питательные, циркуляционные, химводоочистки, мазутные, вакуумные; привод механизмов для транспортирования топлива в котельных, топливоподготовки топливоподачи, шлакозолоудаления (дробилки, углезабрасыватели,транспортеры, скреперные лебедки и пр.)

5.3. Суммарное количествоэлектроэнергии за планируемый период, кВт·ч, определяется по формуле:

э = этех. + этр. + энас + эсн,                                      (5.1)

где этех., этр., энас, эсн — количество электроэнергии,требуемое соответственно для технологического оборудования, имеющего электропривод,на транспортирование теплоносителя от источника до потребителя, на перекачкутеплоносителя в насосных станциях при получении теплоты со стороны, на собственныенужды котельной (освещение, вентиляцию, потери всетях, на подъемно-транспортные, вспомогательные механизмы и пр.).

5.4. Количество электроэнергии на привод технологического оборудования, кВт·ч, определяется поформуле:

                                                  (5.2)

где Ni — номинальнаямощность i-го двигателя, кВт, принимается из паспортных данных;

Zi — полезное время работы i-го оборудования,ч;

Kui — коэффициентиспользования мощности электрооборудования;

ηi — КПД i-гоэлектрооборудования;

n — количество электрооборудования.

5.5. Коэффициент использования мощности электрооборудованияопределяется практическим путем как отношение активной мощности отдельного приемника (илигруппы их) к номинальному (паспортному) значению:

Ku= Ncp.a/Nн,                                                                  (5.3)

где Ncp.a, Nн — соответственно средняя активная и номинальная мощность, кВт.

Для группы приемников,имеющих различные режимы работы, определяется средневзвешенный коэффициентиспользования активной мощности по формуле:

                                                              (5.4)

где Nн — средневзвешеннаяноминальная мощность группы электрооборудования, кВт;

Zн — период времени, к которому отнесены номинальные величинымощности, ч;

Zi — полезное время работы каждого элементаэлектрооборудования за планируемый период, ч.

5.6. Количество электроэнергии, требуемое на топливоприготовление, топливоподачу золошлакоудаление, кВт·ч, при отсутствииданных для расчета оценивается по формуле:

Эт = Эуд.тQотпZт,                                                         (5.5)

где Эуд.т— удельный расход электроэнергии на топливоприготовление, топливоподачу и золошлакоудаление, кВт·ч/МВт(кВт·ч/Гкал),принимается по табл. 1 Прил. 4;

Qотп — максимальнаямощность котельной по отпуску теплоты, МВт (Гкал);

Zт — продолжительность работыоборудования в планируемом периоде, ч.

5.7. Мощность электродвигателядля привода вентиляторов и дымососов, кВт, определяется по формуле:

                                                           (5.6)

где V — производительностьвентилятора (дымососа), м³/с;

H — полное давление, создаваемое вентилятором (дымососом), мм вод. ст.;

η — КПД установки,принимается по паспортным данным.

5.8. Удельная производительность тягодутьевых установок, м³/ГДж(м³/Гкал), определяется по формулам:

для вентилятора

                                           (5.7)

для дымососа

                                                  (5.8)

где  — теоретический объем воздуха,необходимый для полного сгорания 1 м³(1 кг) топлива,нм³/м³ (нм³/кг), принимается по табл.2 Прил. 4;

Vо — теоретическийобъем продуктов сгорания, нм³/м³ (нм³/кг), принимается по табл. 2 Прил. 4;

ar, aух — коэффициентыизбытка воздуха соответственно в топке и уходящих газах, принимаютсяпо табл. 3 Прил. 4;

tхв — температура холодного воздуха,принимается 20 °С;

tух — температура уходящих газов, °С;

B — расход топлива,кг, определяется по формуле (4.1);

hбар — барометрическое давление, кПа.

5.9. При отсутствии данных для расчета количествоэлектроэнергии на привод электродвигателей тягодутьевых машин, кВт·ч, приближенно можно определить по формулам:

для вентилятора

ЭВ = VВЭуд.В10^-3;                                                     (5.9)

для дымососа

ЭГ = VГЭуд.Г10^-3,                                                 (5.10)

где Эуд.В, Эуд.Г — удельные расходы электроэнергии соответственно на подачу воздухадутьевыми вентиляторами и на удаление уходящих газов дымососами, кВт·ч/ 0м³, принимаются по табл. 4 Прил. 4.

5.10. Мощностьэлектродвигателя для привода насоса, кВт,определяется по формуле:

                                                  (5.11)

где G — расход теплоносителя, кг/ч;

H — напор создаваемый насосом, м;

ηн — КПД насосной установки.

5.11. Мощность электродвигателя для привода компрессора, кВт, определяетсяпо формуле:

                                                (5.12)

где Gk -производительность компрессора, кг/с;

R — удельная газовая постоянная, равная287 Дж/(кг·°К);

T — температура,°К;

P1, P2 — соответственно начальное и конечное давления газа, МПа;

ηk — КПДкомпрессорной установки.

5.12. Мощность электродвигателей, кВт, для привода механизмов транспортеров определяется по формулам:

горизонтальноголенточного транспортера без промежуточных сбрасывателей

                                                          (5.13)

где GT -производительность транспортера, т/ч;

lT — рабочая длина транспортера, м;

ηп — КПД передачи, принимается равной для ременной 0,85 — 0,9, клиноременной 0,97 — 0,98, зубчатой 0,98, при помощи муфты(непосредственно) 1,0;

скребковыхтранспортеров и шнеков

                                                    (5.14)

где R — коэффициент, учитывающий увеличениесопротивления при пуске, принимается 1,2 — 1,5;

Kх — коэффициент сопротивления материала,принимается для угля 4,2 — 1,6, для золы — 4,0;

lп — длинаперемещениягруза, м;

S — высота подъема груза,м;

ковшовогоэлеватора

Nэл = GэлS/367ηп,                                                 (5.15)

где Gэл — производительность ковшового элеватора, т/ч.

5.13. Количествоэлектроэнергии, необходимое для освещения котельной, кВт·ч,определяется по числу и мощности установленных светильников и продолжительностигорения электрических ламп по формуле:

                                                             (5.16)

где Nосвi— мощность i-гоустановленного светильника, кВт;

ZMi — число часов использования осветительногомаксимума, ч, при отсутствии данных принимается для непрерывной работы при наличии естественного освещенияравным 4800 ч,при отсутствии естественного освещения 7700 ч;

n — количество светильников.

5.14.Потери электроэнергии в сетях принимаются по табл. 5 Прил. 4.

5.15. При отсутствии данных для расчета количество электроэнергии на прочие нужды (рециркуляция воды в контуре, подпитка тепловой сети,освещение котельной, потери в распределительной сети и силовых трансформаторах,работа устройств КИП и А и пр.), кВт, может быть определено укрупненнымрасчетом по формуле:

Эпр = QотпZM,                                                           (5.17)

где  — удельнаяпотребляемая мощность оборудования, кВт/МВт (кВт·ч/Гкал), расход электроэнергиикоторым учитывается в составе расхода на выработку теплоты, принимается по табл. 6 Прил. 4;

Qотп — расчетный расход отпускаемогоколичества теплоты, МВт (Гкал/ч);

ZM — продолжительность использования максимума тепловойнагрузки, ч.

5.16. Количество электроэнергии на отпуск теплоты от ЦТП, кВт·ч, может бытьопределено укрупненным расчетом по формуле:

Эцтп = QцтпZцтп,                                            (5.18)

где  — удельный расход электроэнергиив ЦТП, кВт/МВт(кВт·ч/Гкал);

Qцтп —тепловаямощность ЦТП, МВт (Гкал/ч);

Zцтп -продолжительность использования электрической нагрузки запланируемый период, ч.

Удельныйрасход электроэнергии принимают 2,32 (2,7) кВт/МВт (кВт·ч/Гкал) для ЦТП, обеспечивающегогорячее водоснабжение и отопление зданий по зависимой и независимой схемам; 0,76 (0,88) — для ЦТП, обеспечивающегогорячее водоснабжение и отопление зданий по элеваторной схеме; 1,56 (1,81) для ЦТП (бойлерной,насосной), обеспечивающего отопление по зависимой схеме с насосами смешения и горячее водоснабжение по независимой схеме сциркуляционными насосами.

5.17. Количество электроэнергии,требуемое для освещения ЦТП, кВт·ч, определяется поформуле:

Эосв = FZосв,                                                (5.19)

где  — удельный расходэлектроэнергии на освещение, принимается 0,009 кВт/м²;

F — площадь ЦТП, м²;

Zосв -продолжительность использования осветительной нагрузкиза планируемый период, ч.

5.18. Количество электроэнергии, потребляемое приборами КИП и А, кВт·ч, определяется:

                                                     (5.20)

где Nпрi — мощность i-го прибора, в среднемможет быть принята 0,065 кВт;

Zпрi -продолжительность действия прибора в течение рассматриваемого периода;

n — количество приборов.

5.19. Предельные значенияудельных расходов электроэнергии на выработку теплоты котельными, кВт/МВт (кВт·ч/Гкал),приведены в табл. 7 — 9 Прил. 4.

5.20. Для ориентировочных расчетов количество электроэнергии,потребляемое электрооборудованием котельной, кВт·ч, можноопределить по формуле:

                                                           (5.21)

где Nрi — расчетная электрическая нагрузка i-го электроприемника, кВт, определяемая по формуле (5.22);

Zi — продолжительность использования электрооборудования впланируемом периоде, ч;

n — количество электрооборудования.

Nрi = NустKс,                                                     (5.22)

где Nуст — установленная (паспортная) мощность электроприемника, кВт;

Kc — коэффициентспроса, определяется опытным путем, ориентировочные значения для различного оборудованияприведены в табл. 10 Прил.4.

5.21. Примеры расчетов.

Пример1. Определить мощность электродвигателя для привода дымососа ДН-9на котле, работающем на Кузнецком каменномугле с максимальным расходом топлива 287 кг/ч. Полное давление, создаваемое дымососом, 8,4 мм вод. ст., КПД установки 0,69. Тепловая мощностькотла 2,5 МВт(2,15 Гкал/ч). Температурауходящих газов 180 °С.

1.Определяем теоретический объем продуктовсгорания по табл. 5.2 Прил. 4 равным 6,58 нм³/кг: коэффициент избытка воздуха в уходящих газах 1,6.

2.Определяем производительность дымососа поформуле (5.8):

VГ = 1,1× 287 × 6,58 × 1,6 × = 5515,1 нм³.

3.Определяем мощность электродвигателя по формуле (5.6):

Пример 2. Определить потребляемую мощность иколичество электроэнергии за отопительный период для сетевого насоса ЗК45-30. Производительность насоса 49,1 т/ч, напор 30,5 м, КПД насосной установки 0,7. Продолжительность отопительного периода 4920 ч.

Расчетпроизводим по формуле (5.11).

1.Определяем расчетную электрическую мощность:

.

2.Определяем количество электроэнергии за отопительный период по формулам (5.21) и (5.22) с учетом табл. 5.10:

Э = 5,83× 4920 × 0,8 = 22946,88 кВт·ч.

Пример3. Определить годовую потребность в электроэнергии отопительно-производственной котельной с четырьмя котлами ДЕ 4-14ГМ. Котельнаяработает на нужды отопления, горячеговодоснабжения и технологические нужды.

В котельной установлены: 4дымососа ДН-9 с электродвигателями мощностью 5,7 кВт, работающие вотопительный период, в неотопительный период — 2 дымососа; 4 дутьевых вентилятора ВДН-8 с электродвигателями мощностью 5,7 кВт, режим работы в течение года, как у дымососов: вентилятор отделения декарбонизации сэлектродвигателем 1,5 кВт; сетевой насос ЦНС 60-9Э с электродвигателем мощностью30 кВт; насос блока приготовления исходнойводы с электродвигателем мощностью 7 кВт;насос декарбонизированной воды ЭКМ-6 с электродвигателем мощностью 17 кВт;насос промывочной воды водород-катионитовых фильтров 2К-20/18 с электродвигателем 1,5кВт; насос перекачки крепкого раствора соли ХВ-13-Л1-52 с электродвигателеммощностью 3 кВт; перекачивающий насос 2КМ-20/30 с электродвигателем мощностью 3 кВт; насос горячего водоснабжения ЦНС 38-44 сэлектродвигателем мощностью 7 кВт, подпиточный насос 2КМ-20/30 с электродвигателеммощностью 4 кВт; питательный насос ЦНСГ 38-176 с электродвигателеммощностью 30 кВт; компрессор СО7А с электродвигателем мощностью 4 кВт. Котельная освещается 12 светильниками с мощностью ламп 0,1 кВт каждый.

Длительностьотопительного периода 4920 ч. Число часов работы насосов: сетевого — 4920, горячего водоснабжения, подпиточного, питательного декарбонизированной воды, исходной воды — 8400,перекачки соляного раствора, промывки и взрыхления фильтров — 600, перекачивающего — 2600.Продолжительность работы вентилятора отделениядекарбонизации 8400, компрессора — 1800 ч.Продолжительность действияосветительной нагрузки 4800 ч.

1.Расчет ведем по формулам (5.21), (5.22),результаты расчетов сводим в таблицу.

Таблица

Оборудование	Мощность электродвигателя, кВт	Коэффициент спроса Kc	Расчетная мощность NKc, кВт	Продолжительность работы, ч	Расход электроэнергии, кВт·ч
ДымососДН9	5,7 × 2	0,95	10,83	8400	90972,0
				3480	37688,4
ВентиляторВДН-8	5,7 × 2	0,95	10,83	8400	90972,0
				3480	37688,4
Вентилятор Ц4-70 № 3	1,5	0,7	1,05	8400	8820,0
Насос:
сетевой	30,0	0,8	24,0	4920	118080
исходной воды	7,0	0,8	5,6	8400	47040
декарбонизированной воды	17,0	0,8	13,6	8400	114240
промывочной воды	1,5	0,7	1,05	600	630
перекачки соляного раствора	3,0	0,8	2,4	600	1440
перекачивающий	3,0	0,8	2,4	2600	6240
горячего водоснабжения	7,0	0,8	5,6	8400	47040
подпиточный	4,0	0,8	3,2	8400	26880
питательный	30	0,8	24,0	8400	201600
Компрессор	4,0	0,7	2,8	1800	5040
ИТОГО					834370,8

2.Определяем количество электроэнергии на освещениепо формуле (5.16):

Эосв = 0,1 × 12 × 4800 = 5760 кВт·ч.

3.Определяем общее количество электроэнергии,потребляемое котельной за год:

Э = 834370,8 + 5760 = 840130,8 кВт·ч.

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВОДЫ ДЛЯ ВЫРАБОТКИ ТЕПЛОТЫ

6.1. Количество воды на коммунальных теплоэнергетических предприятиях, требуемоедля выработки теплоты, слагается из расходовна разовое наполнение систем отопления,вентиляции, трубопроводов тепловых сетей, расходов на подпитку системытеплоснабжения, собственные нужды котельной:

V = Vd + Vподп + Vсн + ,                                                (6.1)

где Vd — объем воды на заполнение тепловой сети, м³;

Vподп — объем воды на подпиткусистемы теплоснабжения, м³;

Vсн — объем воды насобственные нужды, м³;

Vотi -объем воды на заполнение системы отопления i-го потребителя, м³;

n — количество потребителей.

6.2. Объем воды нанаполнение систем отопления, м³, присоединенныхпотребителей определяется по показаниям приборов учета, а при их отсутствии по формуле:

,                                                                     (6.2)

где v -удельный объем воды, м³/МВт [м³/(Гкал/ч)], определяется в зависимости от характеристики системы ирасчетного графика температур по табл. 1 Прил.5;

Qоi — максимальныйтепловой поток на отопление i-го потребителя, МВт (Гкал/ч);

n — количество систем отопления.

Объем воды вотдельных элементах системы отопления приведен в табл. 2 Прил. 5.

6.3. Объем воды на наполнение местных систем горячеговодоснабжения при открытой системе теплоснабжения определяется из расчета 5,2 м³/МВт [6 м³/(Гкал/ч)] среднечасовой расчетной мощности горячего водоснабжения.

6.4. При отсутствии данных о типе нагревательных приборовдопускается принимать ориентировочно удельный объем воды на наполнение местныхсистем отопления зданий по всему объему вразмере 25,9м³/МВт [30 м³/(Гкал/ч)] суммарного расчетногочасового расхода теплоты на отопление и вентиляцию.

6.5. Объем воды для наполнения трубопроводов тепловых сетей, м³, вычисляетсяв зависимости от их площади сечения и протяженности по формуле:

,                                                          (6.3)

где vdi — удельный объемводы в трубопроводе i-го диаметра протяженностью 1м, м³/м, принимается по табл. 3 Прил. 5;

ldi — протяженность участка тепловой сети i-го диаметра,км;

n — количество участков сети.

Число наполненийопределяется графиком работ по ремонту и испытаниям тепловых сетей.

6.6. Общий удельный объемводы на заполнение местных систем и наружных тепловых сетей ориентировочнодопускается принимать в размере 34,5 — 43,1 м³/МВт [40 — 50 м³/(Гкал/ч)] расхода отпущеннойтеплоты.

6.7. Количество подпиточной воды для восполнения потерь теплоносителя в системах теплопотребления и трубопроводах тепловой сети должно соответствоватьвеличинам утечек для закрытой системы теплоснабжения, для открытой системы теплоснабжения дополнительно иколичеству воды, отобранной для нужд горячего водоснабжения.

При эксплуатациис учетом возможных колебаний утечки в течение года в зависимости от режимныхусловий работы системы теплоснабжения норма утечки воды для закрытой системы принимаетсяравной 0,0025/чот объема воды в трубопроводах тепловых сетей и непосредственно присоединяемых к ним местныхсистем отопления и вентиляции зданий [17].

Расход воды наподпитку, м³/ч, составит:

для закрытойсистемы теплоснабжения

                                                    (6.4)

где V — объем воды в трубопроводах тепловых сетей и непосредственноприсоединенных местных систем отопления и вентиляции, м³;

для открытойсистемы теплоснабжения

                                                (6.5)

где Ghm — среднечасовой расход воды на горячее водоснабжение, м³/ч, определяетсяпо формуле:

                                                      (6.6)

где  — норма расходагорячей воды для потребителя в сутки, м³/сутки, определяется по табл. 21 Прил. 1;

mi — количествопотребителей с нормой расхода горячей воды ;

τi — продолжительность действия системы горячеговодоснабжения в сутки, ч;

n — количество различных потребителей.

6.8. Количество воды, потребное для возмещенияутечки, м³, определяется поформуле:

Vподп = GподпZподп,                                                         (6.7)

где: Zподп — продолжительность планируемого периода подпитки с расходом Gподп, ч.

6.9. Для плановых расчетовколичества воды, необходимого для выработкитеплоты котельными, работающими только наотопление и вентиляцию, можно пользоваться укрупненными нормативами расхода воды на разовое наполнение и подпитку систем отопления и наружных тепловых сетей в размере 0,1 — 0,12м³/ГДж (0,4 — 0,5 м³/Гкал).

6.10. Расход воды на продувкуопределяется качеством воды, подаваемой в котел,и в каждом случае должен рассчитываться в соответствии с конкретными условиями. В общем случае расход воды на продувку, кг/ч, определяется по формулам:

                                                       (6.8)

                                             (6.9)

                                                        (6.10)

                                          (6.11)

                                           (6.12)

в формулах (6.9) — (6.12):

Gk — расход возвращаемого конденсата, кг/ч;

Gd — расход добавляемой химически очищенной воды, кг/ч;

Дп — паропроизводительность котла, кг/ч, принимается изтехнической характеристики или по испытаниям);

Kk, Kd, Kп — характеристика(щелочность или сухой остаток) соответственно конденсата,добавляемой воды и пара, г-экв/кг или г/кг;

Kв — характеристикаустановленной концентрации в котловой воде, г-экв/кг или г/кг;

b — количество отсепарированного пара в долях от расхода продуваемой воды;

Дпер, Днас — производительностькотла соответственно по перегретому и насыщенномупару, кг/ч;

Sпв, Sкв, Sп — солесодержание или щелочность соответственно питательной воды, котловойводы, пара, мг-экв/л, определяется химическим анализом.

Величины Kkb, Kп, b — устанавливаются теплотехническими испытаниями котлоагрегата.

6.11. При отсутствии данных для расчета расход воды на продувку, кг/ч,определяется ориентировочно по формуле:

                                           (6.13)

                                             (6.13а)

где Kпр — коэффициент, учитывающий расход тепла на продувку, принимается потабл. 7 Прил. 2;

Qok — номинальнаяпроизводительность котельной, МВт/(Гкал/ч);

Iкв, Iпв — энтальпиясоответственно котловой воды при температуре насыщения и питательнойводы, кДж/кг (ккал/кг).

Требуемое количествоводы на продувку, кг, определяется:

Vпр = GпрZпр,                                                (6.14)

где Zпр — продолжительность продувки, ч.

6.12.Общее количество воды на нужды водоподготовки, м³, определяется по формуле:

                                              (6.15)

где Vфi — количество воды, требуемое для i-гофильтра, м³, определяется по табл. 4, 5 Прил. 5;

n — количество одинаковыхфильтров;

m — количество процессов взрыхления ирегенерации для i-гофильтра;

р — количество разных фильтров;

Vвып — количество воды,выпариваемое в деаэраторе (при отсутствии охладителя выпара), м³,определяется по формуле:

Vвып = 0,004GДZД,                                                 (6.16)

где GД — производительностьдеаэратора, м³/ч;

ZД — продолжительностьработы деаэратора, ч.

6.13. При отсутствии данных общее количество воды на водоподготовку может быть найдено по укрупненным данным по формуле:

VВД = vХВОKвзGХВО + Vвып,                                         (6.17)

где GХВО -производительность ХВО, т/ч;

vХВО — удельный расходводы на собственные нужды ХВО, т исходной воды на 1 т химически очищенной воды, в зависимостиот общей жесткости воды принимается по табл. 2 Прил. 2:

Kвз — поправочныйкоэффициент, принимаемый равным 1 при наличии бака взрыхления и 1,2 при его отсутствии.

6.14.Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды, м³/ч,определяется по формуле:

Gх= (aqNqKq+ aM)/24,                                                 (6.18)

где aq — норма расхода воды на одну душевую сетку, принимается 0,5 м³/сутки;

Nq — количество душевых сеток;

Kq — коэффициентиспользования душевых за 1 ч наибольшеговодопотребления, определяется практическимпутем, при отсутствии данных принимается равным 0,5;

a — норма расхода воды на 1человека в смену, при отсутствии данных принимается равной 0,045 м³/(сут.·чел.);

M — численность работающих в сутки, чел.

Количество воды,расходуемой на хозяйственно-питьевые нужды, м³, определяетсяпо формуле:

Vx = (aqNqK + aM)Z,                                                   (6.19)

где Z -продолжительность планируемого периода, сут.

6.15.При отсутствии данных для расчета расход водына хозяйственно-питьевые нужды котельной (души, умывальники, охлаждение подшипников, вращающихся механизмов и пр.) ориентировочно принимается 2 — 3 м³/сут. на 1 т производительностикотлов.

6.16. На систему шлакозолоудаления используют воду послепромывки фильтров, из душевых и умывальников и другую загрязненнуюна производстве воду. Удельные количества воды на системы шлакозолоудаления, м³/т шлака и золы, приведены в табл. 6 Прил.5.

6.17. Удельные потери воды на паровое распыливание мазута принимаются 0,3 для напорных форсунок и 0,02- 0,03 кг/кг мазута для паромеханических форсунок.

6.18.Количество воды, требуемой на обмывку котлов,кг, определяется по формуле:

gобм = Qобм/CВ(tг — tхв),                                        (6.20)

где Qобм — количествотеплоты, затраченное на обмывку котлов, ГДж (Гкал), определяется всоответствии с разделом 3;

tг, tхв — соответственнотемпература горячей и исходной воды, °С.

6.19.Для отопительных котельных при закрытой системе теплоснабжения потребное количество воды, м³,ориентировочно может быть определено по формуле:

V = gρQokKmZ,                                                      (6.21)

где g — удельный расход воды, т/ч·МВт, принимается по табл. 1 Прил. 5;

ρ — плотность воды, т/м³, принимаетсяпо табл. 19 Прил. 1;

Qok — тепловая мощность котельной, МВт (Гкал/ч);

Km — коэффициент использования максимума нагрузки;

Z — продолжительность котельной впланируемом периоде, ч.

При открытойсистеме теплоснабжения к принятому по формуле (6.21) значению следует добавить количество воды нагорячее водоснабжение за расчетный период, при наличии мокрогозолоулавливания и гидрозолоудаления следует учесть и этот расход.

6.20. Примеры расчетов.

Пример 1. Определитьколичество воды, необходимое для наполнения и подпитки тепловых сетей и присоединенных к ним системотопления зданий, получающих тепло от котельной, работающей по режиму 150 — 70 °С. Система теплоснабжения закрытая.

Годоваявыработка теплоты котельной 25122 ГДж (6000 Гкал), расчетный расход теплоты 2,984 МВт (2,75 Гкал/ч). Протяженность тепловой сети 800 м,из них 200 м диаметром 150 мм и 600 м диаметром 108 мм. Здания оборудованы чугуннымирадиаторами высотой 500 мм, температурныйграфик отопления 95 — 70 °С.

Продолжительностьотопительного периода 182 сут.,расчетная температура наружного воздуха -25 °С, средняятемпература наружного воздуха за отопительныйпериод -3,4°С.

1.Определяем количество воды, требуемое для заполнениясистем отопления по формуле (6.2).Предварительно находим удельный объем воды в местных системах отопления зданий приперепаде температур в системе отопления 95 — 70°С по табл. 1 Прил. 5 равным 16,8 м³/МВт:

Vпот = 16,8 × 2,984 = 50,131 м³.

2.Определяем количество воды, требуемое для заполнения наружных тепловых сетей по формуле (6.3), используя данныетабл. 3 Прил. 5:

Vсети = 0,2 × 17,66 + 0,6 × 7,85 = 8,242 м³.

3.Рассчитаем количество подпиточной воды в соответствии снормой подпитки по формулам (6.4)и (6.7):

Vподп = 0,0025(50,131 + 8,242)24 × 182 = 637,433м³.

4.Находим общее количество воды на заполнение и подпитку системы теплоснабжения:

V = 50,131+ 8,242 + 637,433 = 695,806 м³.

Пример2. Определить количество воды нанужды котельной с годовой выработкой тепла 12561 ГДж (3000 Гкал).

Расчет ведем поукрупненным данным в соответствии с п. 6.9, принимая удельное количество воды в среднем 0,11 м³/ГДж.

Общееколичество воды для годовой выработки тепласоставит:

V = 0,11× 12561 = 1381,71 м³.

Пример 3. Определить годовое количество воды на собственные нужды химводоочистки и на выпардеаэратора. Химводоочистка оборудована двумя натрий-катионитовыми фильтрами диаметром 0мм. Регенерация фильтров производится 2 раза в сутки. Привзрыхлении фильтров используется отмывочная вода. Производительность деаэратора 153 м³/ч.Продолжительность работы отделения водоподготовки 350 сут.

1.Находим расход воды на взрыхляющую промывку по табл. 5 Прил. 5 равным 2,1 м³ и на регенерацию фильтра 7,3 м³.

2.Находим требуемое годовое количество воды по формуле (6.15):

V = (2,1+ 7,3)2× 2 × 350 + 0,004 × 153 × 350 × 24 = 18300,8 м³.

Пример 4. Определитьрасход воды за год на бытовые нужды котельной, работающей в трисмены в течение 350 дней в году. Численностьработающих в первой смене 8, во второй — 4, в третьей- 3 чел. Бытовые помещения оборудованы душем с двумя душевыми сетками.Коэффициент использования душевых 0,5.

Расчет ведем поформуле (6.18):

V = [0,5 × 2 × 0,5× 3 + 0,045(8 + 4 + 3)]350 = 761,25 м³.

ПРИЛОЖЕНИЯПРИЛОЖЕНИЕ 1Таблицы для определенияколичества потребляемой теплоты

Таблица 1

Средняятемпература внутреннего воздуха для зданий различного назначения

Наименование здания	Средняя температуравнутреннего воздуха ti, °С
Гостиницы, общежития, административныездания	18 — 20
Детские сады, ясли, поликлиники, амбулатории, диспансеры, больницы	20
Высшие и средние специальные заведения, общеобразовательныешколы, школы-интернаты, лаборатории,предприятия общественного питания, клубы, дома культуры	16
Театры, магазины, пожарные депо, прачечные	15
Кинотеатры	14
Гаражи	10
Бани	25
Примечание. Средняя температура внутреннеговоздуха для зданий принята по даннымпроектов общественных зданий и учреждений обслуживания.

Таблица 2

Поправочныйкоэффициент, учитывающий район строительства здания

tо, °С	0	-5	-10	-15	-20	-25	-30	-35	-40	-45	-50	-55
α	2,05	1,67	1,45	1,29	1,17	1,08	1,0	0,95	0,90	0,85	0,82	0,80

Таблица 3

Удельныеотопительные характеристики жилых зданий, построенных до 1930 г.

Объем здания понаружному обмеру Vн, м3	Удельная отопительнаяхарактеристика здания qо, построенного до 1930г., Вт/(м3·°С) [ккал/(ч·м3·°С)], для районов снаружной температурой воздуха tо
	ниже -30	от -20 до -30	выше -20
500 — 2000	0,430 (0,370)	0,477 (0,410)	0,523 (0,450)
2001 — 5000	0,326 (0,280)	0,349 (0,300)	0,442 (0,380)
5001 — 00	0,279 (0,240)	0,308 (0,265)	0,331 (0,285)
01 — 15000	0,244 (0,210)	0,267 (0,230)	0,291 (0,250)
15001 — 25000	0,227 (0,195)	0,244 (0,210)	0,267 (0,230)
Более 25000	0,215 (0,185)	0,227(0,195)	0,250 (0,215)

Таблица 4

Удельнаяотопительная характеристика qо для жилых зданий постройки 1930 — 1958 г.г. и после 1958г.

Объем здания по наружному обмеру Vн, м3	Удельная отопительная характеристика здания qо, Вт/(м3·°С) [ккал/(ч·м3·°С)], для районов с расчетной температуройнаружного воздуха tо= -30 °С, постройки
	1930 — 1958 г.г.	после 1958 г.
1	2	3
	0,861 (0,74)	1,07 (0,92)
200	0,768 (0,66)	0,954 (0,82)
300	0,721 (0,62)	0,907 (0,78)
400	0,698 (0,60)	0,861 (0,74)
500	0,675 (0,58)	0,826 (0,71)
600	0,651 (0,56)	0,802 (0,69)
700	0,628 (0,54)	0,791 (0,68)
800	0,616 (0,53)	0,779 (0,67)
900	0,605 (0,52)	0,768 (0,66)
0	0,593 (0,51)	0,756 (0,65)
1	0,593 (0,50)	0,721 (0,62)
1200	0,570 (0,49)	0,698 (0,60)
1500	0,558 (0,48)	0,686 (0,59)
1400	0,547 (0,47)	0,675 (0,58)
1500	0,547 (0,47)	0,663 (0,57)
1700	0,535 (0,46)	0,640 (0,55)
2000	0,523 (0,45)	0,616 (0,53)
2500	0,512 (0,44)	0,605 (0,52)
3000	0,500 (0,43)	0,582 (0,50)
3500	0,488 (0,42)	0,558 (0,48)
4000	0,465 (0,40)	0,547 (0,47)
4500	0,454 (0,39)	0,535 (0,46)
5000	0,442 (0,38)	0,523 (0,45)
6000	0,430 (0,37)	0,500 (0,43)
7000	0,419 (0,36)	0,488 (0,42)
8000	0,407 (0,35)	0,477 (0,41)
9000	0,395 (0,34)	0,465 (0,40)
00	0,384 (0,33)	0,454 (0,39)
1 0	0,372 (0,32)	0,442 (0,38)
12000	0,361 (0,31)	0,442 (0,38)
13000	0,349 (0,30)	0,430 (0,37)
14000	0,349 (0,30)	0,430 (0,37)
15000	0,337 (0,29)	0,430 (0,37)
20000	0,326 (0,28)	0,430 (0,37)
25000	0,326 (0,28)	0,430 (0,37)
30000	0,326 (0,28)	0,430 (0,37)
35000	0,326 (0,28)	0,407 (0,35)
40000	0,314 (0,27)	0,407 (0,35)
45000	0,314 (0,27)	0,395 (0,34)
50000	0,302 (0,26)	0,395 (0,34)
Примечание. Для расчетной наружнойтемпературы, отличной от tо = -30 °С, при определении удельных отопительных характеристик следуетприменять поправочный коэффициент α

Таблица 5

Удельнаяотопительная характеристика qо жилых зданий по типовым проектам

Тип здания	Расчетная температура наружного воздуха tо, °С	Объем здания Vн, м3	Теплопотери, Вт (ккал/ч)	Удельная отопительная характеристика qо, Вт/(м3·°С) [ккал/(ч·м3·°С)]
1	2	3	4	5
П 43/16	-26	24951	514743 (442600)	0,469 (0,403)
П 42/16	-26	28676	576336 (495560)	0,457 (0,393)
П 30-6/12	-26	22423	333130 (286440)	0,337 (0,290)
П 30-5/12	-26	33616	496752 (427130)	0,336 (0,289)
П 30-4/12	-26	22373	327245 (281380)	0,333 (0,286)
П 30-3/12	-26	33552	490867 (422070)	0,333 (0,286)
П 30-2/12	-26	33603	496752 (427130)	0,336 (0,289)
П 30-1/12	-26	22426	333130 (286440)	0,337 (0,290)
И-700Л	-25	49665	915886 (787520)	0,429 (0,369)
П 46-2/12в	-26	18373	150609 (129500)	0,186 (0,160)
П 55-4/12	-25	8422	190732 (164000)	0,527 (0,453)
П 55-2/12	-25	12279	264001 (227000)	0,500 (0,430)
П 44-1/16	-25	14600	232716 (200 )	0,371 (0,319)
П 44-4/6	-26	15820	300054 (258000)	0,441 (0,379)
1605АМ-04/120	-25	36149	627429 (539500)	0,404 (0,347)
П 3/16	-26	33710	483529 (415760)	0,326 (0,280)
П 31/12	-26	45430	707441 (608290)	0,354 (0,304)
П 47/12	-26	36547	560566 (482000)	0,349 (0,300)
П-68-01/160-2/78	-25	22828	393094 (338000)	0,400 (0,344)

Таблица 6

Удельныетепловые характеристики для отопления qо и вентиляции qv для общественныхзданий

Наименование здания	Объем здания по наружному обмеру Vн, тыс. м3	Удельная тепловая характеристика общественных зданий при tо = -30 °С Вт/(м3·°С) [ккал/(ч·м3·°С)]
		для отопления qо	для вентиляции qv
1	2	3	4
Административныездания	До 5 5,01 — 10 10,01 — 15 Более 15	0,500 (0,43) 0,442 (0,38) 0,407 (0,35) 0,372 (0,32)	0,105 (0,09) 0,093 (0,08) 0,081 (0,07) 0,186 (0,16)
Клубы	До 5 5,01 — 10 Более 10	0,430 (0,37) 0,384 (0,33) 0,349 (0,30)	0,291 (0,25) 0,267 (0,23) 0,233 (0,20)
Кинотеатры	До 5 5,01 — 10 Более 10	0,419 (0,36) 0,372 (0,32) 0,349 (0,30)	0,500 (0,43) 0,454 (0,39) 0,442 (0,38)
Театры	До 10 10,01 — 15 15,01 — 20 20,01 — 30 Более 30	0,337 (0,29) 0,314 (0,27) 0,256 (0,22) 0,233 (0,20) 0,209 (0,18)	0,447 (0,41) 0,465 (0,40) 0,442 (0,38) 0,419 (0,36) 0,395 (0,34)
Универмаги, универсамы, магазины	До 5 5,01 — 10 Более 10	0,442 (0,38) 0,384 (0,33) 0,361 (0,31)	0,093 (0,08) 0,314 (0,27)
Детские сады и ясли	До 5 Более 5	0,442 (0,38) 0,395 (0,34)	0,128 (0,11) 0,116 (0,10)
Школы	До 5 5,01 — 10 Более 10	0,454 (0,39) 0,407 (0,35) 0,384 (0,33)	0,105 (0,09) 0,093 (0,08) 0,08 (0,07)
Лабораторныекорпуса	До 5 5,0 — 10 Более 10	0,430 (0,37) 0,407 (0,35) 0,384 (0,33)	1,163 (1,0) 1,105 (0,95) 1,047 (0,90)
Высшие учебные заведения, техникумы, колледжи	До 10 10,01 — 15 15,0 — 20 Более 20	0,407 (0,35) 0,384 (0,33) 0,349 (0,30) 0,279 (0,24)	— 0,116 (0,10) 0,093 (0,08) 0,093 (0,08)
Поликлиники, амбулатории, диспансеры	До 5 5,01 — 10 10,01 — 15 Более 15	0,465 (0,40) 0,419 (0,36) 0,372 (0,32) 0,349 (0,30)	— 0,291 (0,25) 0,267 (0,23) 0,256 (0,22)
Больницы	До 5 5,01 — 10 10,01 — 15 Более 15	0,465 (0,40) 0,419 (0,36) 0,372 (0,32) 0,349 (0,30)	0,337 (0,29) 0,326 (0,28) 0,302 (0,26) 0,291 (0,26)
Бани	До 5 5,01 — 10 Более	0,326 (0,28) 0,291 (0,25) 0,267 (0,23)	1,163 (1,0) 1,105 (0,95) 1,047 (0,90)
Прачечные	До 5 5,01 — 10 Более 10	0,442 (0,38) 0,384 (0,33) 0,361 (0,31)	0,930 (0,80) 0,907 (0,78) 0,872 (0,75)
Гостиницы	До 5 5,01 — 10 10,01 — 15 Более 15	0,500 (0,43) 0,442 (0,38) 0,407 (0,45) 0,372 (0,32)	0,377 (0,32) 0,335 (0,29) 0,293 (0,25) 0,754 (0,65)
Предприятия общественного питания, фабрики-кухни, рестораны, кафе	До 5 5,01 — 10 Более 10	0,407 (0,35) 0,384 (0,33) 0,349 (0,30)	0,814 (0,70) 0,756 (0,65) 0,698 (0,60)
Пожарные депо	До 2 2,01 — 5 Более 5	0,558 (0,48) 0,535 (0,46) 0,523 (0,45)	0,163 (0,14) 0,105 (0,09) 0,105 (0,09)
Гаражи	До 2 2,01 — 3 3,01 — 5 Более 5	0,814 (0,70) 0,698 (0,60) 0,640 (0,55) 0,582 (0,50)	— — 0,814 (0,70) 0,756 (0,65)
Примечание. Для других расчетныхтемператур наружного воздуха tо при определении удельнойотопительной характеристики qо следует применять поправочныйкоэффициент α, значениякоторого приведены в табл.

Таблица 7

Удельные тепловыехарактеристики для отопления qо и вентиляции qv дляпроизводственных зданий

Наименование здания	Объем здания понаружному обмеру, тыс. м3	Удельная тепловаяхарактеристика производственного здания qо при tо = -30 °С, Вт/(м3·°С) [ккал/(ч·м3·°С)]
		для отопления qо	для вентиляции qv
1	2	3	4
Цеха:	10 — 15	0,35 — 0,29 (0,3 — 0,25)	1,38 — 1,16 (1,1 — 1,0)
чугунолитейный	50 —	0,29 — 0,26 (0,25 — 0,22)	1,16 — 1,05(1,0 — 0,9)
	— 150	0,26 — 0,21 (0,22 — 0,18)	1,05 — 0,93 (0,9 — 0,8)
меднолитейный	5 — 10	0,47 — 0,41 (0,40 — 0,35)	2,91 — 2,33 (2,5 — 2,0)
	10 — 20	0,41 — 0,29 (0,36 — 0,25)	2,33 — 1,74 (2,0 — 1,5)
	20 — 30	0,29 — 0,23 (0,25 — 0,20)	1,74 — 1,40 (1,5 — 12)
термический	До 10	0,47 — 0,35 (0,40 — 0,30)	1,51 — 1,40 (1,3 — 12)
	10 — 30	0,35 — 0,29 (0,30 — 0,25)	1,40 — 1,16 (1,2 — 1,0)
	30 — 75	0,29 — 0,23 (0,25 — 0,20)	1,16 — 0,70 (1,0 — 0,6)
кузнечный	До 10	0,47 — 0,35 (0,40 — 0,30)	0,81 — 0,70 (0,7 — 0,6)
	10 — 50	0,35 — 0,29 (0,30 — 0,25)	0,70 — 0,58 (0,6 — 0,5)
	50 —	0,29 — 0,17 (0,25 — 0,15)	0,58 — 0,35 (0,5 — 0,3)
механосборочный, механический, слесарное отделение	5 — 10 10 — 15	0,64 — 0,52 (0,40 — 0,30) 0,52 — 0,47 (0,45 — 0,40)	0,47 — 0,29 (0,4 — 0,25) 0,29 — 0,17 (0,25 — 0,15)
	50 —	0,47 — 0,44 (0,40 — 0,36)	0,17 — 0,14 (0,15 — 0,12)
инструментального
деревообделочный	До 5	0,70 — 0,64 (0,60 — 0,55)	0,70 — 0,58 (0,6 — 0,5)
	5 — 10	0,64 — 0,62 (0,56 — 0,45)	0,58 — 0,52 (0,5 — 0,45)
	10 — 50	0,52 — 0,47 (0,45 — 0,4)	0,52 — 0,47 (0,45 — 0,4)
металлических конструкций	50 —	0,44 — 0,41 (0,38 — 0,45)	0,62 — 0,52 (0,53 — 0,45)
	— 150	0,41 — 0,35 (0,35 — 0,30)	0,52 — 0,41 (0,45 — 0,35)
покрытий (гальванических и др.)	До 2	0,76 — 0,70 (0,66 — 0,60)	5,82 — 4,65 (5,0 — 4,0)
	2 — 5	0,70 — 0,64 (0,60 — 0,55)	4,65 — 3,49 (4,0 — 3,0)
	5 — 10	0,70 — 0,58 (0,65 — 0,60)	3,49 — 2,33 (3,0 — 2,0)
ремонтный	5 — 10	0,70 — 0,58 (0,65 — 0,60)	0,23 — 0,17 (0,2 — 0,15)
		0,58 — 0,52 (0,50 — 0,45)	0,17 — 0,12 (0,15 — 0,1)
котельный	— 200	0,29 (0,25)	0,70 (0,60)
Котельные (отопительныеи паровые)	2 — 5	0,12 (0,10)	0,58 — 0,35 (0,5 — 0,3)
	5 — 10	0,12 (0,10)	0,58 — 0,35 (0,5 — 0,3)
	10 — 20	0,09 (0,08)	0,47 — 0,23 (0,4 — 0,2)
Мастерские	5 — 10	0,58 (0,50)	0,58 (0,50)
	10 — 15	0,47 (0,40)	0,35 (0,30)
	15 — 20	0,41 (0,35)	0,29 (0,25)
	20 — 30	0,35 (0,30)	0,23 (0,20)
Насосные	До 0. 5	1,22 (1,05)	—
	0,5 — 1	1,16 (1,0)	—
	1 — 2	0,70 (0,60)	—
	2 — 3	0,58 (0,50)	—
Компрессорные	До 0,5	0,81 — 2,33 (0,70 — 2,0)	—
	0,5 — 1	0,70 — 0,81 (0,60 — 0,70)	—
	1 — 2	0,52 — 0,70 (0,45 — 0,60)	—
	2 — 5	0,47 — 0,52 (0,40 — 0,45)	—
	5 — 10	0,41 — 0,47 (0,35 — 0,40)	—
Газогенераторные	5 — 10	0,116 (0,1)	2,09 (1,8)
Регенерация масел	2 — 3	0,35 — 0,87 (0,3 — 0,75)	0,58 — 0,70 (0,5 — 0,6)
Склады химикатов, красок и т.п.	До	0,99 — 0,87 (0,85 — 0,75)	—
	1 — 2	0,87 — 0,76 (0,75 — 0,65)	—
	2 — 5	0,76 — 0,67 (0,65 — 0,58)	0,76 — 0,67 (0,65 — 0,58)
Складымоделей и главные магазины	1 — 2	0,93 — 0,81 (0,8 — 0,7)	—
	2 — 5	0,81 — 0,7 (0,7 — 0,6)	—
	5 — 10	0,7 — 0,52 (0,6 — 0,45)	—
Бытовыеи административно-вспомогательные помещения	0,5 — 1	0,70 — 0,52 (0,60 — 0,45)	—
	1 — 2	0,53 — 0,47 (0,45 — 0,40)	—
	2 — 5	0,47 — 0,38 (0,40 — 0,33)	0,16 — 0,14 (0,14 — 0,12)
	5 — 10	0,38 — 0,35 (0,33 — 0,30)	0,14 — 0,13 (0,12 — 0,11)
	10 — 20	0,35 — 0,29 (0,30 — 0,25)	0,13 — 0,12 (0,11 — 0,10)
Проходные	До 0,5	1,51 — 1,40 (0,30 — 1,20)	—
	0,5 — 2	1,40 — 0,81 (1,20 — 0,7)	—
	2 — 5	0,81 — 0,64 (0,70 — 0,55)	0,17 — 0,12 (0,15 — 0,1)
Казармыи помещения	5 — 10	0,44 — 0,38 (0,38 — 0,33)	—
ВОХР	10 — 15	0,38 — 0,36 (0,33 — 0,31)	—
Примечание. Для других расчетныхтемператур наружного воздуха tо приопределении удельной отопительной характеристики qоследуетприменять поправочный коэффициент α, значениякоторого приведены в табл. 2.

Таблица 8

Теплоотдачаизолированных теплопроводов в подвалах и технических подпольях зданий(при коэффициенте эффективности изоляции 0,75) [12]

t — tо, °С	Теплоотдача 1 м изолированной трубы, Вт/м (ккал/ч·м), придиаметре условного прохода, мм
	15	20	25	32	40	50	65	80		125	150	200
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
50	13 11,2	16 13,8	20 17,2	24 20,6	27 23,2	33 28,4	40 34,4	45 38,7	53 45,6	65 55,9	76 65,4	105 90,3
55	15 12,9	18 15,5	22 18,9	27 23,2	30 25,8	36 31,0	45 38,7	51 43,9	60 51,6	73 62,8	86 74,0	118 101,5
60	16 13,8	20 17,2	24 20,6	30 25,8	34 29,2	41 35,3	50 43,0	57 49,0	67 57,6	88 75,7	96 82,6	132 113,5
65	18 15,5	22 18,9	27 23,2	34 29,2	37 31,8	45 38,7	55 47,3	63 54,2	75 64,6	91 78,3	106 91,2	146 125,6
70	20 17,2	24 20,6	30 25,8	36 31,0	41 35,3	50 43,0	60 51,6	69 59,3	83 71,4	86,0	116 99,8	160 137,6
75	22 18,9	27 23,2	33 28,4	40 34,4	44 37,8	55 47,3	65 55,9	75 64,5	90 77,4	109 93,7	127 109,2	175 150,5
80	24 20,6	29 24,9	35 30,1	43 37,0	48 41,3	59 50,7	71 70,1	81 69,7	98 84,3	119 102,3	137 117,8	189 162,5
85	26 22,4	31 26,7	38 32,7	47 40,4	52 44,7	63 54,2	77 66,2	88 75,7	106 91,2	128 110,1	148 127,3	204 175,4
90	28 24,1	34 29,2	41 35,3	50 43,0	56 48,2	67 57,6	83 71,4	95 81,7	113 97,2	137 117,8	159 136,7	219 188,3
95	30 25,8	36 31,0	44 37,8	53 45,6	60 51,6	72 61,9	89 76,5	101 86,9	121 104,1	147 126,4	170 146,2	234 201,2
	32 27,5	38 32,7	47 40,4	57 49,0	64 55,0	77 66,2	95 81,7	108 92,9	129 110,9	156 134,2	181 155,7	250 215,0
105	34 29,2	41 35,3	50 43,0	61 52,5	68 58,5	82 70,5	101 86,9	115 98,0	137 117,8	166 142,8	193 166,0	266 228,8
110	36 31,0	44 37,8	52 44,7	65 55,9	72 61,9	87 74,8	108 92,9	122 104,9	145 124,7	176 151,4	205 176,3	282 242,5
115	38 317	40 40,4	55 47,3	69 59,3	76 65,4	92 79,1	114 98,0	129 110,9	154 132,4	186 160,0	217 186,6	299 257,1
120	40 34,4	49 42,1	58 49,9	72 61,9	80 68,8	98 84,3	120 103,2	136 117,0	163 140,2	197 169,4	229 196,9	315 270,9
125	42 36,1	51 43,9	61 52,5	76 65,4	84 72,2	103 88,6	127 109,2	144 123,8	171 147,1	207 178,0	241 207,3	332 285,5
130	44 37,8	53 45,6	64 55,0	80 68,8	88 75,7	108 92,9	133 114,4	151 129,9	180 154,8	217 186,6	253 217,6	348 299,3
135	47 40,4	56 48,2	67 57,6	84 72,2	93 80,8	113 97,2	140 120,4	158 135,9	189 162,5	228 196,1	265 227,9	365 313,9
140	49 42,1	59 50,7	71 61,1	87 74,8	98 84,3	119 102,3	145 124,7	165 141,9	198 170,3	238 204,7	278 239,1

Таблица 9

Понижающийкоэффициент на теплоотдачу стальныхэлектросварных прямошовных труб K

Условный диаметр, мм	10	15	20	25	32	40	50
Коэффициент K	0,82	0,85	0,93	0,9	0,9	0,94	0,95

Таблица 10

Коэффициентытеплоотдачи для поверхностей αв и αн [5]

Внутренняя поверхность ограждающих конструкций	Коэффициент теплоотдачи αв, Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С)]	Наружная поверхность ограждающих конструкций	Коэффициент теплоотдачи αн, Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С)]
1	2	3	4
1.Стен, полов, гладкихпотолков, потолков с выступающими ребрами приотношении высоты h ребер к расстоянию a между гранями соседних ребер h/a ≤ 0,3	8,7 (7,5)	1.Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездамии над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатическойзоне	23 (19,8)
2.Потолков с выступающими ребрами приотношении h/a ≥ 0,3	7,6 (6,5)	2.Перекрытий над холодными подвалами, сообщающимися с наружнымвоздухом: перекрытий над холодными (с ограждающимистенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне	17 (14,6)
3.Зенитных фонарей	9,9 (8,5)	3.Перекрытий чердачных и над неотапливаемымиподвалами со световыми проемами в стенах, а также наружных стен с воздушной прослойкой, вентилируемой наружнымвоздухом	12 (10,3)
		4.Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли, и над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли	6 (5,2)

Таблица11

Поправочныйкоэффициент B

Продолжительностьнахождения в помещении материала, изделий, одежды и транспортных средств	Значения коэффициента B
	для несыпучихматериалов и транспорта	для сыпучих материалов	для одежды
Для первого часа	0,5	0,4	0,35
Для второго часа	0,3	0,25	0,2
Для третьего часа	0,2	0,15	0,12

Таблица 12

Значения коэффициентовзатенения светового проема ψF и ψs и относительногопроникания солнечной радиации kF и ks соответственноокон и зенитных фонарей

№ пп.	Заполнение световогопроема	Значение коэффициентовψF, ψs,kF, ks
		в деревянных илипластмассовых переплетах		в металлических переплетах
		ψF и ψs	kF и ks	ψF и ψs	kF и ks
1	Двуслойное остекление с теплоотражающим покрытием навнутреннем стекле:
	·двухслойные стеклопакеты в одинарныхпереплетах	0,80	0,57	0,90	0,57
	·двойноеостекление в спаренных переплетах	0,75	0,57	0,85	0,57
	·двойноеостекление в раздельных переплетах	0,65	0,57	0,80	0,57
2	Тройное остекление в раздельно-спаренныхпереплетах	0,5	0,83	0,7	0,83
3	Двухслойные стеклопакеты и одинарноеостекление в раздельных переплетах	0,75	0,83	—	—

Таблица 13

Теплоотдачаоткрыто проложенных трубопроводов систем водяного отопления q (вертикальных — верхняя, горизонтальных- нижняя строка)

t — tо, °С	Условный диаметр, мм	Теплоотдача 1 м трубы q, Вт/м,приt — tо, °С, через 1 °С
		0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
30	10	15 22	16 23	17 23	17 24	18 25	18 26	20 28	21 28	21 29	22 30
	15	20 26	21 28	21 29	22 30	23 31	24 32	24 34	25 35	26 36	28 37
	20	23 32	24 34	25 35	26 36	28 38	29 39	31 41	32 42	34 43	35 44
	25	31 39	32 41	34 43	35 44	36 45	37 47	38 49	41 51	42 52	43 53
	32	39 47	41 50	43 52	44 54	45 56	47 58	50 60	51 63	52 64	54 67
	40	51 53	53 56	56 58	58 60	60 63	63 65	65 67	67 69	69 72	72 74
	50	56 65	58 67	60 69	63 73	65 77	67 78	69 81	72 84	74 87	77 90
40	10	22 31	23 32	24 32	24 34	25 35	25 36	27 37	28 38	28 39	29 41
	15	28 38	30 39	30 41	31 42	32 43	34 44	34 44	35 46	36 47	37 49
	20	36 43	37 47	38 50	39 52	41 53	42 55	43 57	44 58	45 59	46 60
	25	44 57	46 59	47 63	49 65	51 66	52 68	53 71	55 72	56 74	58 75
	32	56 74	58 77	60 79	61 81	64 84	65 86	67 89	68 92	71 94	73 96
	40	64 77	66 79	68 80	70 84	72 86	74 88	77 89	78 92	80 94	82 97
	50	79 93	82 95	85 99	87 101	88 105	93 107	95 110	97 113	115	103 118
50	10	30 41	30 42	31 32	32 44	32 45	34 46	35 47	35 49	36 50	37 50
	15	38 50	38 51	39 52	41 53	41 56	43 57	44 58	44 59	45 60	46 61
	20	47 63	49 61	50 64	51 65	52 66	53 68	54 70	56 71	57 73	58 74
	25	59 73	60 74	62 76	64 79	65 80	67 82	68 85	70 86	72 88	73 91
	32	74 91	76 92	78 94	80 96	82 99	84 101	86 103	88 106	91 108	92 112
	40	85	86 102	88 106	91 108	93 110	96 113	97 116	99 118	101 121	103 124
	50	106 122	108 125	111 129	114 132	117 135	120 138	123 141	125 144	128 148	131 151
60	10	38 52	38 52	39 53	41 54	42 56	42 57	43 58	44 59	44 60	45 62
	15	47 63	49 65	50 66	51 67	52 69	53 70	55 71	55 73	56 74	57 75
	20	59 77	61 79	63 80	64 81	65 83	66 85	67 86	68 88	70 89	72 92
	25	74 92	76 94	78 96	79 98	81	83 102	85 104	86 106	88 108	89 110
	32	94 114	96 115	98 118	121	102 123	105 125	106 128	108 130	110 132	113 135
	40	107 127	109 29	111 132	114 135	116 137	119 141	121 143	123 145	125 149	128 151
	50	134 155	137 157	141 160	143 164	146 167	149 171	152 174	156 177	158 182	162 185
70	10	46 63	48 64	49 65	49 66	50 67	51 68	52 70	52 71	53 73	55 73
	15	59 77	60 79	61 80	63 81	64 82	65 84	66 86	67 87	68 89	70 91
	20	74 93	75 95	77 96	78 97	80	81 102	83 103	84 105	86 107	87 108
	25	93 113	94 114	96 116	97 118	121	101 123	103 125	107 128	107 128	109 131
	32	117 138	119 141	121 143	123 145	125 148	128 151	130 153	133 156	135 159	137 162
	40	132 155	135 157	137 160	140 163	143 166	145 168	148 172	151 174	152 178	154 180
	50	165 187	167 191	171 194	174 198	178 202	180 205	185 208	187 213	191 215	194 218
80	10	56 75	57 75	58 78	58 79	59 80	60 81	61 82	63 84	64 85	65 86
	15	71 92	72 93	73 94	74 96	75 98	77	78 101	79 101	81 102	81 105
	20	88 109	89 111	92 114	93 115	94 117	96 120	98 121	99 123	101 125	102 127
	25	110 134	113 136	114 138	116 141	119 143	120 145	122 146	124 149	125 151	128 153
	32	139 164	142 166	144 170	146 172	149 174	151 178	153 180	156 182	158 186	162 188
	40	158 184	160 186	165 189	166 192	169 195	173 198	174 201	177 204	180 208	182 210
	50	196 223	200 227	203 230	207 235	210 238	214 242	217 246	221 250	224 253	228 257
90	10	65 87	66 88	67 91	68 91	70 93	71 93	72 95	72 96	73 97	74 99
	15	82 107	84 108	86 110	87 112	88 114	89 115	91 117	92 119	93 120	94 122
	20	103 128	106 131	107 132	108 135	110 137	112 138	114 141	115 143	116 144	118 146
	25	130 156	131 158	134 160	136 163	137 164	138 167	139 170	142 172	146 175	148 177
	32	164 191	166 194	168 196	172 200	173 201	175 204	179 208	181 212	184 214	186 216
	40	186 214	188 217	190 220	194 223	196 227	200 229	202 232	206 236	208 238	212 242
	50	231 260	235 265	238 270	243 272	246 275	250 280	253 284	257 288	260 293	264 296
	10	75 101	77 102	78 103	79 105	80 106	81 107	82 108	83 110	84 112	85 113
	15	95 122	97 124	99 126	128	129	101 131	102 134	103 135	105 136	106 138
	20	120 149	122 152	123 155	124 156	127 158	129 159	130 162	132 164	134 166	136 169
	25	149 180	150 182	152 186	154 188	157 191	159 194	162 195	164 199	166 200	167 203
	32	188 222	191 224	193 228	196 231	199 235	202 237	204 239	206 243	209 246	212 250
	40	214 246	217 250	220 253	223 257	227 260	230 265	233 267	236 271	239 274	242 278
	50	268 300	272 305	275 309	279 314	284 318	287 322	292 327	295 330	299 335	303 339
110	10	86 113	87 115	88 116	89 118	90 119	91 120	93 122	94 124	95 125	96 126
	15	108 139	109 140	110 142	111 144	113 145	115 147	116 149	117 151	118 153	120 154
	20	136 169	137 171	139 173	140 175	142 177	144 180	146 182	148 184	150 187	152 189
	25	169 205	172 208	174 211	176 214	178 216	180 219	182 221	184 224	187 227	189 230
	32	207 244	210 246	212 251	216 254	218 258	222 260	224 262	226 266	229 269	232 274
	40	235 271	239 275	242 278	245 282	249 286	253 291	256 293	259 297	262 300	265 304
	50	295 330	299 335	302 339	306 345	312 349	315 354	321 359	324 362	327 368	330 370
120	10	98 128	99 130	131	101 133	102 135	104 136	105 138	106 140	107 141	108 143
	15	122 156	123 158	124 160	126 162	128 164	129 166	130 168	132 170	134 172	135 173
	20	154 191	156 193	157 195	159 198	160 200	162 202	164 205	166 207	168 209	170 212
	25	192 233	194 235	197 238	199 241	201 244	204 247	206 249	208 252	211 255	213 257
	32	226 266	229 269	231 273	234 276	237 280	240 282	242 284	244 288	247 291	251 295
	40	257 295	260 300	263 302	266 307	270 310	274 315	277 317	280 321	283 325	286 329
	50	321 360	326 366	329 369	333 375	338 379	341 383	347 388	350 391	354 397	358 401
130	10	97 131	132	101 133	102 135	103 136	104 137	105 138	106 141	107 143	108 144
	15	123 159	125 160	128 163	129 165	129 166	130 168	130 171	132 173	134 174	135 176
	20	156 194	158 197	159 200	160 201	163 203	166 204	167 208	169 210	171 212	173 215
	25	194 234	194 236	197 241	200 242	202 246	204 249	208 250	210 255	212 256	213 259
	32	244 289	248 290	249 295	253 298	256 303	259 304	261 306	264 311	367 314	220 319
	40	278 320	281 324	284 327	288 331	292 334	295 340	300 342	302 347	305 350	308 354
	50	348 390	352 395	355 400	360 405	365 409	369 414	374 419	378 422	382 428	386 432
Примечание. Теплоотдача труб принята: при dу до 50 мм включительнодля труб легкихи обыкновенных; при dу свыше 50 мм — для трубстальных электросварных прямошовных.

Таблица 14

Коэффициенты теплопередачи отопительных приборов Kp

Тип нагревательных приборов	Коэффициент теплопередачи отопительного прибора Kp, Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С)]при температурном напоре прибора, °С
	50 — 60	60 — 70	70 — 80	80 —
1	2	3	4	5
Радиаторычугунные:
средние	8,1 (7,0)	8,7 (7,5)	9,3 (8,0)	9,9 (8,5)
высокие	7,2 (6,2)	7,4 (6,4)	7,7 (6,6)	7,9 (6,8)
Радиаторыстальные:
панельные	9,9 (8,5)	10,5 (9,0)	11,3 (9,5)	11,6 (10,0)
листотрубные	6,4 (5,5)	7,7 (6,0)	7,6 (6,5)	8,1 (7,0)
Трубычугунные ребристые:
в один ряд	5,2 (4,5)	5,3 (4,6)	5,6 (4,8)	5,7 (4,9)
в два ряда	4,8 (4,1)	4,9 (42)	5,0 (4,3)	5,1 (4,4)
в три ряда и более	4,2 (3,6)	4,3 (3,7)	4,4 (3,8)	4,4 (3,9)
Регистрыиз стальных труб:
в одну нитку, Dу ≤ 40 мм	13,4 (11,5)	14,0 (12,0)	14,5 (12,5)	14,5 (12,5)
то же, Dу = 50 — мм	11,6 (10,0)	12,2 (10,5)	12,8 (11,0)	13,4 (11,5)
то же, Dу ≥ 125 мм	11,6 (10,0)	12,2 (10,5)	12,2 (10,5)	12,2 (10,5)
Регистры из стальных труб:	11,6 (10,0)	12,8 (11,0)	13,4 (11,5)	13,4 (11,5)
в две и более ниток Dу ≤ 40 мм	9,3 (8,0)	10,5 (9,0)	10,5 (9,0)	10,5 (9,0)
то же, Dу ≥ 50 мм
Конвекторыбез кожуха (типа КП, «Прогресс», «Аккорд» и др.)	4,8 (4,1)	4,9 (4,2)	5,0 (4,3)	5,1 (4,4)
Конвекторыс кожухом типа:	4,8 (4,1)	4,9 (4,2)	5,0 (4,3)	5,1 (4,4)
«Универсал»	4,7 (4,0)	5,8 (5,0)	6,5 (5,6)	7,8 (6,7)
«Комфорт»
Биметаллическийприбор «Коралл»	5,9 (5,1)	6,5 (5,6)	7,2 (6,2)	8,6 (7,4)

Таблица 15

Удельный расходтеплоносителя на отопление gо при зависимой схеме присоединения систем отопления к тепловой сети

Удельный расход теплоносителя gо, кг/Вт[кг/(ккал/ч)], при расчетной разности температуры теплоносителя ∆τГ= τ1 — τ2, °С
95 — 70	105 — 70	120 — 70	130 — 70	150 — 70
0,0344 0,040	0,02457 0,02857	0,0172 0,020	0,0143 0,0167	0,01075 0,0125

Таблица 16

Расчетныепараметры воздуха и кратность воздухообмена в помещенияхжилых зданий [1]

Помещение	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °С	Кратность воздухообмена или количество удаляемого воздуха изпомещения
		Приток	Вытяжка
1	2	3	4
Жилаякомната квартир или общежитий	18 (20)	—	3 м3/ч на 1 м2 жилыхпомещений
Тоже, в районах с температурой наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 0,92) -31 °С и ниже	20 (22)	—	То же
Кухняквартиры и общежития, кубовая:
сэлектроплитами	18	—	Не менее 60 м3/ч
сгазовыми плитами		—	Не менее 60 м3/ч при 2-конфорочныхплитах Не менее 75 м3/ч при 3-конфорочныхплитах Не менее 90 м3/ч при 4-конфорочныхплитах
Сушильныйшкаф для одежды и обуви в квартирах	—	—	30 м3/ч
Ванная	25	—	25 м3/ч
Уборнаяиндивидуальная	18		25 м3/ч
Совмещенное помещение уборной и ванной	25	—	50 м3/ч
Тоже, с индивидуальным нагревом	18	—	50 м3/ч
Умывальная общая	18	—	0,5 м3/ч
Душеваяобщая	25	—	5 м3/ч
Уборнаяобщая	16	—	50 м3/ч на 1 унитаз и 25 м3/ч на 1 писсуар
Гардеробнаякомната длячистки, умывальная в общежитии	18	—	1,5 м3/ч
Вестибюль, общий коридор, передняя, лестничная клетка в квартирномдоме	16	—	—
Вестибюль, общий коридор, передняя, лестничная клетка в общежитии	18	—	—
Помещениедля культурно-массовыхмероприятий, отдыха, учебных и спортивных занятий, помещения для администрации и персонала	18	—	1
Постирочная	15	По расчету, но не менее 4	7 м3/ч
Гладильная, сушильная в общежитиях	15	По расчету, но не менее 2	3 м3/ч
Кладовыедля хранения личных вещей, спортивного инвентаря, хозяйственные ибельевые в общежитии	12	—	0,5 м3/ч
Палата изолятора в общежитии	20	—	1 м3/ч
Машинноепомещение лифтов	5	—	По расчету, но не менее 0,5 м3/ч
Мусоросборочная камера	5	—	1 м3/ч(через ствол мусоропровода)
Примечания к табл. 16: 1. В угловых помещенияхквартир и общежитий расчетную температуру воздуха следуетпринимать на 2 °С выше указанной в таблице. 2. В лестничных клетках домов для IVклиматического района и IIIБ климатического подрайона, а также домов с квартирным отоплением расчетнаятемпература воздуха не нормируется. 3. Температуравоздуха в машинном помещении лифтов в теплыйпериод года не должна превышать 40 °С. 4. Значения в скобках относятся кдомам для престарелых и семей с инвалидами.

Таблица 17

Расчетнаятемпература воздуха и кратность воздухообмена в детских дошкольных учреждениях[18]

Помещение	Расчетная температура воздуха, °С			Кратность обмена воздуха в 1 ч
	в IА,IБ, IГ климатическихподрайонах	в II, III климатических районахи IВ, IД климатическихподрайонах	в IVклиматическом районе	в IА,IБ, IГ климатическихподрайонах		во всех климатических районах за исключением IА, IБ, IГ подрайонов
				приток	вытяжка	приток	вытяжка
1	2	3	4	5	6	7	8
Групповая, раздевальная 2-й группыраннего возраста и 1-й младшей группы	23	22	21	2,5	1,5	—	1,5
Групповыераздевальные:
2-й младшей группы	22	21	20	2,5	1,5	—	1,5
средней и старших групп	21	20	19	2,5	1,5	—	1,5
Туалетные:
ясельных групп	23	22	21	—	1,5	—	1,5
дошкольных групп	21	20	19	—	1,5	—	1,5
Буфетные	16	16	16	—	1,5	—	1,5
Залыдля музыкальных и гимнастических занятий	20	19	18	15	1,5		1,5
Прогулочныеверанды	12	—	—	По расчету, но не менее 20м3/ч на 1 ребенка
Помещениябассейна для обучения детей плаванию	30	30	30	По расчету, но не менее 50м3/ч на 1 ребенка

Таблица 18

Расчетнаятемпература воздуха и кратность воздухообмена в зданиях школ, школ-интернатови профессионально-технических учебных заведений [18]

Помещение	Расчетная температура воздуха, °С			Кратность обмена воздуха в 1 ч
	IА,IБ, IГ климатическиеподрайоны	II, III климатические районы иIВ, IД климатические подрайоны	IVклиматический район	приток		вытяжка
Классныепомещения, учебные кабинеты, лаборатории	21	18	17	16 м3/ч на 1 чел.
Учебные мастерские	17	15	15	20 м3/ч на 1 чел.
Актовыйзал — лекционная аудитория, класс пения и музыки — клубная комната	20	18	18	20 м3/ч на 1 чел.
Кружковые помещения	21	18	17	—	1,5
Спальные комнаты школ-интернатов и интернатов при школах	18	16	16	—	1,5

Таблица 19

Плотностьвоздуха при нормальном атмосферном давлении 0,1 МПа (760 мм рт. ст.)

Температура, °С	Плотность ρ, кг/м3	Температура, °С	Плотность ρ, кг/м3	Температура, °С	Плотность ρ, кг/м3	Температура, °С	Плотность ρ, кг/м3	Температура, °С	Плотность ρ, кг/м3	Температура, °С	Плотность ρ, кг/м3
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
-40	1,555	-22	1,405	-4	1,312	14	1,23	33	1,154	52	1,086
-39	1,51	-21	1,4	-3	1,308	15	1,226	34	1,15	53	1,083
-38	1,5	-20	1,396	-2	1,303	16	1,222	35	1,146	54	1,08
-37	1,495	-19	1,394	-1	1,298	17	1,217	36	1,142	55	1,076
-36	1,49	-18	1,385	0	1,293	18	1,213	37	1,139	56	1,073
-35	1,483	-17	1,379	1	1,288	19	1,209	38	1,135	57	1,07
-34	1,476	-16	1,374	2	1,284	20	1,205	39	1,132	58	1,067
-33	1,47	-15	1,368	3	1,279	21	1,201	40	1,128	59	1,063
-32	1,463	-14	1,363	4	1,275	22	1,197	41	1,124	60	1,06
-31	1,458	-13	1,358	5	1,27	23	1,193	42	1,121	61	1,057
-30	1,452	-12	1,353	6	1,265	24	1,189	43	1,117	62	1,054
-29	1,446	-11	1,348	7	1,261	25	1,185	44	1,114	63	1,051
-28	1,44	-10	1,342	8	1,256	26	1,181	45	1,11	64	1,048
-27	1,435	-9	1,337	9	1,252	27	1,177	46	1,107	65	1,044
-26	1,43	-8	1,332	10	1,248	28	1,173	47	1,103	66	1,041
-25	1,423	-7	1,327	11	1,243	29	1,169	48	1,1	67	1,038
-24	1,418	-6	1,322	12	1,239	30	1,165	49	1,096	68	1,035
-23	1,411	-5	1,317	13	1,235	31	1,161	50	1,093	69	1,032
						32	1,157	51	1,09	70	1,029

Таблица 20

Отношениеколичества тепла, теряемого с воздухом,уходящим через открытый проем наружу Q‘/Qз

Отношение площади проема к площади щелей F = Fпр/Fщ	Отношение количества тепла, теряемого с воздухом, уходящимчерез открытый проем наружу Q’/Qз, при относительном расходевоздуха q
	1,0	0,9	0,8	0,7	0,6	0,5
10	0,25	0,18	0,16	0,06	0	—
20	0,38	0,26	0,20	0,13	0,06	0,02
30	0,42	0,34	0,27	0,20	0,12	0,06
40	0,50	0,43	0,35	0,26	0,18	0,11
50	0,60	0,51	0,42	0,34	0,24	0,16
60	—	0,60	0,59	0,40	0,30	0,20

Таблица21

Нормы расходагорячей воды в средние сутки при температуре 55 °С (СНиП 2.04.01-85*)

Водопотребители	Измеритель	Норма расхода горячей воды, л
		в средние сутки	в сутки наибольшего водопотребления	в час наибольшего водопотребления
1	2	3	4	5
1. Жилые дома квартирного типа с централизованным горячим водоснабжением, оборудованные:	1 житель
умывальниками, мойками и душами;		85		7,9
сидячими ваннами,оборудованнымидушами;		90	110	9,2
с ваннами длиной 1500 — 1700 мм, оборудованными с душами;		105	120	10
жилые дома высотой св. 12 этажей с централизованным горячим водоснабжением и повышенными требованиями к их благоустройству		115	130	10,9
2.Общежития:	1 житель
с общими душевыми;		50	60	6,3
с душами при всех жилыхкомнатах;		60	70	8,2
блоками душевых на этажах при жилых комнатах в каждой секции здания		80	90	7,5
3. Гостиницы, пансионаты и мотели собщими ваннами и душами	1 житель	70	70	8,2
4.Гостиницы и пансионаты с душами во всехотдельных номерах	1 житель	140	140	12
5.Гостиницы с ваннами в отдельных номерах, %общего числа номеров:	1 житель
до 25;				10,4
до 75;		150	150	15
		180	180	16
6. Больницы: с общими ваннами идушевыми;	1 койка	75	75	5,4
с санитарными душами,приближенными кпалатам;		90	90	7,7
инфекционные		110	110	9,5
7.Санатории и дома отдыха:	1 койка
с ваннами при всех жилыхкомнатах;		120	120	4,9
с душами при всех жилыхкомнатах		75	75	8,2
8. Поликлиники и амбулатории	1 больной в смену	5,2	6	1,2
9.Детские ясли-сады: сдневным пребыванием детей:	1 ребенок
со столовыми, работающими на полуфабрикатах;		11,5	16	4,5
со столовыми, работающими на сырье, и прачечными, оборудованными автоматическими стиральными машинами;		25	35	8
скруглосуточным пребыванием детей:
со столовыми, работающими на полуфабрикатах;		21,4	30	4,5
со столовыми, работающими на сырье, и прачечными, оборудованными автоматическими стиральными машинами		28,5	40	8
10. Пионерские лагеря:	1 место
состоловыми, работающими на сырье, ипрачечными, оборудованными автоматическими стиральными машинами;		40	40	8
со столовыми, работающими на полуфабрикатах, и стиркой белья вцентрализованных прачечных		30	30	8
11. Прачечные:	1 кг сухого белья
механизированные;		25	25	25
немеханизированные		15	15	15
12. Административные здания	1 работающий	5	7	2
13.Учебные заведения (в т.ч. высшие и средниеспециальные) с душевыми при гимнастических залах и буфетами, реализующими готовую продукцию	1 учащийся и 1 преподаватель	6	8	1,2
14.Лаборатории высших и средних специальных заведений	1 прибор в смену	112	130	21,6
15. Общеобразовательные школы с душевыми при гимнастическихзалах и столовыми, работающими на полуфабрикатах;	1 учащийся и 1 преподаватель в смену	3	3,5	1
то жес продленным днем		3,4	3,1	1
16.Профессионально-технические училища с душевыми при гимнастических залахи столовыми, работающими на полуфабрикатах	1 учащийся и 1 преподаватель в смену	8	9	1,4
17. Школы-интернаты с помещениями:	1 учащийся и 1 преподаватель в смену 1 место
учебными (с душевыми при гимнастических залах);		2,7	3,2	1
спальными		30	30	6
18.Научно-исследовательские институты и лаборатории:	1 работающий
химического профиля;		60	80	8
биологического профиля;		55	75	8,2
физического профиля;		15	20	1,7
естественных наук		5	7	1,7
19.Аптеки:	1 работающий
торговый зал и подсобные помещения;		5	7	2
лаборатория приготовления лекарств		55	75	8,2
20.Предприятия общественного питания:	1 условное блюдо	12,7	12,7	12,7
для приготовления пищи, реализуемой вобеденномзале;		11,2	11,2	11,2
продаваемой на дом
21.Магазины:	1 работающий в смену (20 м2 торгового зала)
Продовольственные;		65	65	9,6
промтоварные		5	7	2
22. Парикмахерские	1 рабочее место в смену	33	35	4,7
23.Кинотеатры	1 место	1,5	1,5	0,2
24. Клубы	1 место	2,6	3	0,4
25.Театры:
для зрителей;	1 место	5	5	0,3
для артистов	1 артист	25	25	2,2
26. Стадионы и спортзалы:
для зрителей;	1 место	1	1	0,1
для физкультурников (с учетом приема душа);	1 физкультурник	30	30	2,5
для спортсменов	1 спортсмен	60	60	5
27.Плавательные бассейны:
для зрителей;	1 место	1	1	0,1
для спортсменов	1 спортсмен	60	6	5
28.Бани:	1 посетитель
для мытья в мыльной стазами на скамьях и ополаскиванием в душе;		—	120	120
то же с приемом оздоровительных процедур и ополаскиванием в душе;		—	190	190
душевая кабина;			240	240
ванная кабина			360	360
29.Душевые в бытовых помещениях промышленных предприятий	1 душевая сетка в смену	—	270	270
30.Цехи с тепловыделениями свыше 84 кДж на 1 м3/ч	1 чел. в смену	—	24	8,4
31.Остальные цехи	1 чел. в смену	—	11	4,4
Примечания: 1. Нормы расхода воды установлены для основных потребителей и включают все дополнительные расходы(обслуживающим персоналом, душевыми для обслуживающего персонала,посетителями, на уборку помещений и т.п.). Потребление воды вгрупповых душевых и на ножные ванны вбытовых зданиях и помещениях производственных предприятий, на стирку белья впрачечных и приготовление пищи на предприятияхобщественного питания, а также на водолечебные процедуры в водолечебницах, входящих в составбольниц санаториев и поликлиник, надлежит учитывать дополнительно. Настоящие требования не распространяются на потребителей, для которых установлены нормы водопотребления, включающие расход воды на указанные нужды. 2. Для водопотребителей гражданских зданий,сооружений и помещений, не указанных в настоящей таблице, нормы расхода воды следует принимать для потребителей,аналогичных по характеру водопотребления.

Таблица 22

Поправочныйкоэффициент к расходам тепла при различной продолжительностиработы системы горячего водоснабжения

Продолжительность работы системы горячего водоснабжения внеделю, сут.	Поправочный коэффициент к расходам тепла при продолжительностиработы системы горячего водоснабжения в сутки, ч
	6 — 10	11 — 15	16 — 24
1	2	3	4
ЖИЛЫЕ ДОМА КВАРТИРНОГО ТИПА с умывальниками, мойками, душами
4	0,65	0,74	0,79
5	0,69	0,80	0,86
6	0,72	0,85	0,93
7	0,76	0,91	1,0
с сидячими ваннами и душами
4	0,72	0,79	0,83
5	0,75	0,84	0,89
6	0,77	0,88	0,94
7	0,80	0,93	1,0
с ваннами длиной 1500 — 1700 мм и душами
4	0,76	0,82	0,85
5	0,78	0,80	0,90
6	0,80	0,90	0,95
7	0,83	0,94	1,0
при высоте здания более 12 этажей
4	0,80	0,86	0,89
5	0,82	0,90	0,95
6	0,84	0,95	1,0
7	0,87	0,99	1,0
ОБЩЕЖИТИЯ с общими душевыми
4	0,68	0,76	0,81
5	0,71	0,82	0,87
6	0,74	0,86	0,94
7	0,78	0,92	1,0
с общими душевыми, прачечными, столовыми
4	0,65	0,74	0,79
5	0,68	0,80	0,86
6	0,72	0,85	0,93
7	0,75	0,91	1,0
ГОСТИНИЦЫ, МОТЕЛИ, ПАНСИОНАТЫ с общими ваннами и душами
4	0,66	0,69	0,74
5	0,71	0,76	0,81
6	0,77	0,82	0,91
7	0,83	0,89	1,0
с ваннами и душами во всех номерах
4	0,53	0,53	0,54
5	0,68	0,69	0,69
6	0,84	0,84	0,85
7	0,99	1,0
с ваннами и душами до 25 % от общего числа номеров
4	0,63	0,65	0,69
5	0,70	0,74	0,78
6	0,79	0,825	0,895
7	0,87	0,92	1,0
с ваннами и душами до 75 % от общего числаномеров
4	0,56	0,57	0,59
5	0,68	0,71	0,72
6	0,82	0,835	0,835
7	0,95	0,97	1,0
САНАТОРИИ ОБЩЕГО ТИПА, ДОМА ОТДЫХА, БОЛЬНИЦЫ с общими ваннами и душами
4	0,75	0,81	0,84
5	0,77	0,85	0,89
6	0,81	0,90	0,95
7	0,81	0,94	1,0
с ваннами при всех комнатах
4	0,57	0,63	0,66
5	0,66	0,73	0,77
6	0,75	0,84	0,89
7	0,84	0,94	1,0
ШКОЛЫ-ИНТЕРНАТЫ
4	0,65	0,73	0,77
5	0,69	0,79	0,85
6	0,74	0,86	0,93
7	0,79	0,92	1,0
ДЕТСКИЕ ЯСЛИ-САДЫ с дневным пребыванием детей
4	0,59	0,66	0,68
5	0,68	0,77	0,79
6	0,76	0,87	0,9
7	0,85	0,97	1,0
с круглосуточным пребыванием детей
4	0,51	0,62	0,67
5	0,59	0,71	0,78
6	0,65	0,8	0,9
7	0,72	0,9	1,0

Таблица 23

Удельныетепловые потери трубопроводами системыгорячего водоснабжения

Место и способ прокладки трубопровода	Удельные тепловые потери трубопроводами, Вт/м (ккал/ч·м), придиаметрах условного прохода, мм
	15	20	25	32	40	50	70
1	2	3	4	5	6	7	8
Главныеподающие стояки при прокладке их в штрабеили коммуникационной шахте, изолированные	—	—	—	—	19,8 (17,0) 25,4 (21,8)	22,2 (19,1) 28,5 (24,5)	27,2 (23,4) 34,9 (30,0)
Водоразборные стояки без полотенцесушителей изолированные припрокладке в шахте сантехнической кабины, борозде или коммуканикационной шахте	11,3 (9,7) 4,9 (12,8)	12,6 (108) 6,5 (14,2)	13,8 (11,9) 18,3 (15,7)	15,7 (13,5) 20,7 (17,8)	—	—	—
Тоже, с полотенцесушителями	—	20,7 (17,8) 27,2 (23,4)	24,1 (20,7) 31,7 (27,3)	29,4 (25,3) 38,7 (33,3)	—	—	—
Водоразборныестояки неизолированные при прокладке их вшахте сантехнической кабины, борозде,коммуканикационной шахте или открыто в ваннойкомнате, кухне	24,1 (20,7) 31,7 (27,3)	29,7 (25,5) 39,1 (35,6)	35,1 (30,2) 46,3 (39,8)	44,0 (37,9) 57,9 (49,8)	—	—	—
Изолированные распределительные трубопроводы и подключающиеучастки стояков (подающие):
в подвале и на лестничной клетке	15,7 (13,5) 19,3 (16,6)	17,4 (15,0) 21,4 (13,4)	19,2 (16,5) 23,6 (20,3)	21,9 (18,8) 26,9 (23,1)	24,2 (20,8) 29,8 (25,6)	27,2 (23,4) 33,5 (26,8)	33,3 (26,8) 40,9 (36,2)
на холодном чердаке	19,3 (16,6) 22,9 (19,7)	21,5 (18,5) 25,5 (21,9)	23,6 (20,3) 28,0 (24,1)	27,0 (23,2) 32,0 (27,5)	29,8 (25,6) 35,4 (30,4)	33,5 (28,8) 39,8 (34,2)	40,9 (35,2) 48,6 (41,8)
на теплом чердаке	13,5 (11,6) 17,1 (14,7)	15,1 (13,0) 19,2 (16,5)	16,6 (14,3) 21,1 (18,1)	19,6 (16,3) 24,0 (20,6)	20,8 (17,9) 26,4 (22,7)	23,5 (20,2) 28,8 (25,6)	28,6 (24,6) 36,3 (31,2)
Циркуляционные трубопроводы:
в подвале изолированные	12,7 (10,9) 16,3 (14,0)	14,1 (12,1) 18,1 (15,6)	15,5 (13,3) 19,9 (17,1)	17,6 (15,1) 22,6 (19,4)	19,4 (16,7) 25,0 (21,5)	21,9 (18,8) 28,1 (24,2)	26,7 (23,0) 34,4 (29,6)
на теплом чердаке изолированные	10,5 (9,0) 24,5 (21,1)	11,6 (10,0) 15,6 (13,4)	12,8 (11,0) 17,2 (14,8)	14,7 (12,6) 19,7 (16,9)	16,0 (13,8) 21,6 (18,6)	18,1 (15,6) 24,4 (21,0)	22,2 (19,1) 29,9 (25,7)
на холодном чердаке изолированные	16,3 (14,0) 19,9 (17,1)	18,1 (15,6) 23,2 (19,1)	19,9 (17,1) 24,3 (20,9)	22,6 (19,4) 27,6 (23,7)	25,0(21,5) 27,6 (23,7)	28,1 (24,2) 34,4 (29,6)	34,2 (29,6) 42,1 (36,2)
в помещениях квартиры неизолированные	23,3 (20,0) 31,3 (26,9)	28,6 (24,6) 38,5 (33,1)	34,0 (29,2) 45,7 (39,3)	42,6 (36,6) 57,2 (492)	50,0 (43,0) 67,2 (57,8)	60,5 (52,0) 81,3 (69,9)	83,7 (72,0) 112,6 (96,8)
на лестничной клетке неизолированные	27,3 (23,5) 35,4 (30,4)	33,6 (28,9) 43,5 (37,4)	39,8 (34,2) 51,4 (44,2)	49,2 (42,8) 64,4 (55,4)	58,5 (50,3) 75,1 (65,1)	70,7 (60,8) 91,5 (78,7)	98,3 (84,5) 127,2 (109,4)
Циркуляционныестояки при прокладке их в штрабе сантехнической кабины или ванной комнатеизолированные	9,8 (8,4) 13,4 (11,5)	10,9 (9,4) 15,0 (12,9)	12,0 (10,3) 16,4 (14,1)	13,6 (11,7) 18,6 (16,0)	15,0 (12,9) 20,6 (17,7)	17,0 (14,6) 23,3 (20,0)	20,7 (17,8) 28,4 (24,4)
Тоже, неизолированные	21,6 (18,6) 29,7 (25,5)	23,7 (23,0) 36,6 (31,5)	31,5 (27,1) 43,1 (31,5)	39,5 (34,0) 54,2 (46,6)	46,5 (40,0) 63,7 (54,8)	56,2 (48,3) 77,0 (66,2)	78,2 (67,2) 107,1 (92,1)
Примечание. В числителе приведены потери 1 м трубопровода систем горячего водоснабжения, присоединяемых к закрытым системам теплоснабжения, в знаменателе — к открытымсистемам теплоснабжения

Таблица 24

Коэффициент, учитывающий потери тепла трубопроводами

Тип системы горячего водоснабжения	Коэффициент, учитывающий потери тепла, Kтп
	при наличии наружных сетей горячеговодоснабжения после ЦТП (на балансе потребителя)	без наружных сетей горячего водоснабжения
С изолированнымистояками
безполотенцесушителей	0,15	0,1
сполотенцесушителями	0,25	0,2
С неизолированнымистояками
безполотенцесушителей	0,25	0,2
сполотенцесушителями	0,35	0,3

Таблица 25

Значениякоэффициента часовой неравномерности водопотребления kr

Численность жителей	Коэффициент часовойнеравномерности kr	Численность жителей	Коэффициент часовойнеравномерности kr
1	2	3	4
150	5,15	2500	2,9
250	4,5	3000	2,85
350	4,1	4000	2,78
500	3,75	5000	2,74
700	3,5	6000	2,7
0	3,27	7500	2,65
1500	3,09	00	2,6
2000	2,97	20000	2,4

Таблица 26

Удельный расходпара в прачечных

Тип оборудования	Удельный расход пара,кг на кг обрабатываемого белья
Бак для приготовления стиральныхрастворов	0,3
Стиральная машина загрузочной массой белья, кг: 5	1,0
10	0,95
25	0,85
50	0,80
	0,75
Карусельная установка в машинах загрузочной массой 50 кг белья	1,15
Сушильный барабан загрузочной массой белья, кг: 5	1,56
25	1,05
Сушильно-гладильные катки производительностью белья,кг/ч: 25	1,0
50	0,86
	0,82
Гладильный пресспроизводительностью белья, кг: 5 — 18	1,0
2,5	1,0
Манекены для мужских рубашек: для рукавов	0,55
для манжет и рукавов	0,45
для корпуса	1,90
Примечание. Расход пара для стиральногооборудования следует принимать с коэффициентом одновременности действия 0,8, а для сушильно-гладильного оборудования 1,0.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2Таблицыдля определения количества вырабатываемойтеплоты

Таблица 1

Потери тепла прирастопке водогрейных котлов

Тип водогрейного котла	Мощность котла, МВт (ккал/ч)	Потери тепла, ГДж (Гкал)
1	2	3
ПТВМ-50	58,1 (50)	3,01 (0,72)
ПТНМ-30	40,7 (35)	4,52 (1,08)
ТВГМ-30	40,7 (35)	4,52 (1,08)
КВГМ-50	58,1 (50)	4,9 (1,17)
КВГМ-30	34,4 (30)	9,8 (2,34)
КВГМ-20	23,3 (20)	9,04 (2,16)
КВГМ-10	11,6 (10)	7,16 (1,71)
ТВГ-8м	9,3 (8)	17,7 (4,23)
ТВГ-4н	4,7 (4)	12,4 (2,97)
ОРЭ-3р	3,5 (3)	9,42 (2,25)
ОРЭ-2	2,3 (2)	9,42 (2,25)
ОРЭ-1	1,16 (1)	7,91 (1,89)
ЗИО-60	1,0 (0,4)	6,03 (1,44)
«Минск» и др.	1,16 (1)	7,91 (1,89)
«Энергия», «Универсал» и др.	0,7 (0,6)	4,9 (1,17)

Таблица 3

Потеритепла изолированными баками

Характеристика стальныхвертикальных цилиндрических баков-аккумуляторов	Плотность тепловогопотока через изоляцию, МВт (Гкал/ч)
D = 4,73 м, H = 5,98 м V = м3	0,0050 (0,0043)
D = 6,63 м, H = 5,98 м V = 200 м3	0,0079 (0,0068)
D = 7,58 м, H = 7,45 м V = 300 м3	0,0109 (0,0094)
D = 8,53 м, H = 7,45 м V = 400 м3	0,0127 (0,0109)
D = 10,43м, H = 8,95 м V = 700 м3	0,0187 (0,0161)
D = 12,33 м, H = 8,95 м V = 0 м3	0,0239 (0,0205)
Примечание. Размеры резервуаров приняты поданным института «Проектстальконструкция».

Таблица 2

Удельный расходводы на собственные нужды ХВО

Схема ХВО	Ионит	Удельный расход воды насобственные нужды ХВО, т исходной воды на 1 т химочищенной воды, прижесткости исходной воды (общая), мг-экв/кг
		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Na-катионирование	Сульфоуголь	0,031	0,047	0,063	0,078	0,094	0,11	0,125	—	—	—	—
	Катионит КУ-2	0,015	0,023	0,031	0,039	0,047	0,055	0,062	—	—	—	—
Н-катионирование с «голодной» регенерацией	Сульфоуголь	—	0,052	0,075	0,098	0,122	0,144	0,167	0,19	0,214	0,235	0,258
Примечание. Коэффициент на регенерацию воды определен на основании усредненных данных ВТИ и уточняется при проведении наладки ХВО.

Таблица 4

Температура подогрева мазута

Место подогрева	Температура подогревамазута, °С, для марки мазута
	М 46 — 60	М 80 —
1	2	3
В железнодорожных цистернахперед сливом	30	60
В приемной емкости и хранилищах	40 — 60	30 — 80
Перед форсунками: ·механическимиили паромеханическими		120
·воздушныминизконапорными	90	110
·паровымиили воздушными высоконапорными	85	105

Таблица 5

Время разогревамазута

Марка мазута	Время разогрева мазута,ч
	в холодное время года с15.10 по 15.04	в теплое время года с15.04 по 15.10
М 20	6	3
М 40	8	4
М 60, M 80, М	10	4

Таблица 6

Расход пара дляразогрева мазута

Мазут	Расход нормального пара, кг/т мазута, при типах форсунок
	воздушных	паровых	механических
Флотский	46	243	36
ТопочныйМ 40	48	247	42
М	34	239	39
Примечание. В норму расхода пара для паровых форсунок входит расход пара на распылениемазута.

Таблица 7

Нормативырасхода тепла на собственные нужды котельной

Составляющая расходатепловой энергии на собственные нужды котельных	Норматив расхода теплапо элементам затрат, % номинальной нагрузки котельной
	Газообразное топливо	Слоевые ифакельно-слоевые топки	Жидкое топливо
1	2	3	4
Продувка паровых котлов паропроизводительностью, т/ч: до 10 более 10	0,13 0,06	0,13 0,06	0,13 0,06
Растопка котлов	0,06	0,06	0,06
Обдувка котлов	—	0,36	0,32
Дутье под решетку котла	—	2,5	—
Мазутное хозяйство	—	—	1,6
Паровой распыл мазута	—	—	4,5
Подогрев воздуха в калориферах	—	—	1,2
Эжектор дробеочистки	—	—	0,17
Технологические нужды химводоочистки, деаэрации: отопление и хозяйственные нужды котельной; потери тепла паропроводами, насосами, баками ит.п.; утечки, испарения при опробировании и выявлении неисправностей в оборудовании; неучтенные потери	2,2	2	1,7
ИТОГО	2,39 — 2,32	5,05 — 2,55	9,68 — 3,91
Примечания: 1. Нормативы установлены при следующих показателях: величина продувки котлов производительностью 10 т/ч — 10 %, свыше 10 т/ч — 5 %; возврат конденсата 90- 95 %,температура возвращаемого конденсата 90 °С; температура добавочнойхимически очищенной воды 5 °С; марка мазута М , подогрев мазута от 5 до105 °С; дробеочистка принята длякотлов паропроизводительностью более 25 т/ч, работающих на сернистоммазуте, бурых углях и угле марки АРШ с расходом пара на эжектор1500 кг/ч придавлении 1,37МПа (14 кгс/см2) и температуре 280 — 330 °С; расход топлива на растопку принят исходя из следующего числа растопок вгод: 6 после простоя длительностью до 12 ч, 3 — после простоя длительностьюболее 12 ч; расход пара на калориферы для подогрева воздуха передвоздухоподогревателем предусмотрен для котлов паропроизводительностью 25 т/ч и выше и работающих на сернистом мазуте,бурых углях и угле марки АРШ. 2. При наличии резервного топлива в котельной следует дополнительно учестьрасход тепла на подогрев топлива.

Таблица 8

Нормы плотноститеплового потока для тепловых сетей, проложенных в непроходных каналах

Диаметр трубопровода,мм	Норма плотноститеплового потока для двухтрубных водяных тепловых сетей при прокладке внепроходных каналах, Вт/м [ккал/(ч·м)]
	для обратноготрубопровода  = 50 °С	для подающего трубопровода  = 65 °С	суммарная для двухтрубной прокладки	для подающего трубопровода  = 90 °С	суммарная для двухтрубной прокладки	для подающего трубопровода  = 110 °С	суммарная для двухтрубной прокладки
1	2	3	4	5	6	7	8
32	23,2 (20)	29,1 (25)	52,3 (45)	37,2 (32)	60,5 (52)	44,2 (38)	67,4 (58)
57	29,1 (25)	36,1 (31)	65,2 (56)	46,5 (40)	75,6 (65)	54,7 (47)	83,8 (72)
76	33,7 (29)	40,7 (35)	74,4 (64)	52,3 (45)	86,0 (74)	61,6 (53)	95,3 (82)
89	36,1 (31)	44,2 (38)	80,3 (69)	57,0 (49)	93,1 (80)	66,3 (57)	102,4 (88)
108	39,5 (341	48,8 (42)	88,3 (76)	62,8 (54)	102,3 (88)	72,1 (62)	111,6 (96)
159	48,8 (42)	60,5 (52)	109,3 (94)	75,6 (65)	124,4 (107)	87,2 (75)	136, (117)
219	59,3 (51)	72,1 (62)	131,4 (113)	91,9 (79)	151,2 (130)	105,8 (91)	165,1 (142)
273	69,8 (60)	83,7 (72)	153,5 (132)	104,7 (90)	174,5 (150)	119,8 (103)	189,6 (163)
377	88,4 (76)	—	—	124,4 (107)	212,8 (183)	146,5 (126)	234,9 (202)
426	95,4 (82)	—	—	140,7 (121)	236,1 (203)	159,3 (137)	254,7 (219)
478	105,8 (91)	—	—	153,5 (132)	259,3 (223)	174,5 (150)	280,3 (241)
529	117,5 (101)	—	—	165,1 (142)	282,6 (243)	186,1 (160)	303,6 (261)
630	132,6 (114)	—	—	189,6 (163)	322,2 (277)	214,0 (184)	345,6 (298)
Примечания: 1. Расчетные среднегодовыетемпературы воды в водяных тепловых сетях 65, 90, 110 °Ссоответствуют температурным графикам 95 — 70,150 — 70, 180 — 70°С. 2. Промежуточные значения нормплотности теплового потока следует определятьинтерполяцией.

Таблица 9

Нормы плотности теплового потока для подъемных тепловых сетей при бесканальной прокладке

Диаметр трубопровода, мм	Нормы плотности теплового потока для двухтрубных водяныхтепловых сетей при бесканальной прокладке, Вт/м [кал/(ч·м)]
	для подающего трубопровода  = 65 °С	для обратноготрубопровода  = 50 °С	суммарная для двухтрубной прокладки	для подающего трубопровода  = 90 °С	для обратного трубопровода  = 50 °С	суммарная для двухтрубной прокладки
1	2	3	4	5	6	7
32	22,0 (19)	18,6 (16)	40,6 (35)	31,4 (27)	18,6 (16)	50,0 (43)
57	27,9 (24)	23,3 (20)	51,2 (44)	38,4 (33)	23,3 (20)	61,7 (53)
76	30,2 (26)	25,6 (22)	55,8 (48)	40,7 (35)	25,6 (22)	66,3 (57)
89	32,6 (28)	26,7 (23)	59,3 (51)	43,0 (37)	25,6 (22)	68,6 (59)
108	34,9 (30)	29,1 (25)	62,8 (54)	46,5 (40)	29,1 (25)	75,6 (65)
133	38,4 (33)	32,6 (28)	71,0 (61)	51,2 (44)	32,6 (28)	83,8 (72)
159	40,7 (35)	36,1 (31)	76,8 (66)	54,7 (47)	33,7 (29)	88,4 (76)
219	47,7 (41)	46,5 (40)	94,2 (81)	70,9 (61)	46,5 (40)	117,4 (101)
273	62,8 (54)	53,5 (46)	116,3 ( )	79,1 (68)	51,2 (44)	130,3 (112)
325	69,8 (60)	59,3 (51)	129,1 (111)	87,2 (75)	58,2 (50)	145,4 (125)
377	—	—	—	96,5 (83)	62,8 (54)	159,3 (137)
426	—	—	—	102,3 (88)	67,5 (58)	169,8 (146)
478	—	—	—	108,2 (93)	72,1 (62)	180,3 (155)
529		—	—	114,0 (98)	76,8 (66)	191,8 (164)
630	—	—	—	131,4 (113)	89,6 (77)	221,0 (190)
Примечание. См. примечание к табл. 8.

Таблица 10

Нормы плотноститеплового потока для теплопроводов,расположенных на открытом воздухе

Диаметр трубопровода, мм	Норма плотности тепловою потока для теплопроводов,расположенных на открытом воздухе, Вт/м [ккал/(ч·м)], при среднейтемпературе теплоносителя, °С
	50	65	75		125	150
1	2	3	4	5	6	7
48	19,8 (17)	23,3 (20)	26,7 (23)	32,6 (28)	41,9 (36)	51,2 (44)
57	22,1 (19)	27,9 (24)	30,2 (26)	38,4 (33)	47,7 (41)	57,0 (49)
76	24,4 (21)	30,2 (26)	33,7 (29)	43,0 (37)	54,7 (47)	65,1 (56)
89	27,9 (24)	33,7 (29)	38,4 (33)	47,7 (41)	59,3 (51)	70,9 (61)
108	30,2 (26)	37,2 (32)	41,9 (36)	53,5 (46)	66,3 (57)	77,9 (67)
133	34,9 (30)	41,9 (36)	47,7 (41)	59,3 (51)	73,3 (63)	86,1 (74)
159	38,4 (33)	46,5 (40)	52,3 (45)	66,3 (57)	81,4 (70)	95,4 (82)
219	46,5 (40)	57,0 (49)	64,0 (55)	81,4 (70)	98,9 (85)	115,1 (99)
273	53,5 (46)	65,1 (56)	73,3 (63)	91,9 (79)	110,5 (95)	127,9 (110)
325	61,6 (53)	74,4 (64)	82,6 (71)	102,3 (88)	122,1 (105)	141,9 (122)
377	68,6 (59)	82,6 (71)	91,9 (79)	114,0 (98)	136,1 (117)	157,0 (135)
426	75,6 (65)	89,6 (77)	,0 (86)	123,3 (106)	147,7 (127)	171,0 (147)
478	81,4 (70)	97,7 (84)	108,2 (93)	133,7 (115)	158,2 (136)	181,4 (156)
529	88,4 (76)	104,7 (90)	116,0 ( )	144,2 (124)	171,0 (147)	197,7 (170)
630	102,3 (88)	121,0 (104)	133,7 (115)	164,0 (141)	194,2 (167)	223,3 (192)
720	114,0 (98)	133,7 (115)	147,7 (127)	181,4 (156)	214,0 (184)	245,4 (211)
Примечания: 1. Нормы плотности теплового потока определены при среднейрасчетной температуре окружающей среды за период работы 5 °С. 2. Промежуточные значения нормплотности теплового потока следует определять интерполяцией.

Таблица 11

Нормы плотноститеплового потока для теплопроводов, расположенных внутри помещений

Диаметр трубопровода, мм	Норма плотности теплового потока для теплопроводов,расположенных внутри помещений, Вт/м [ккал/(ч·м)], при средней температуретеплоносителя, °С
	50	75		125	150
1	2	3	4	5	6
32	13,2 (12)	23,2 (20)	32,6 (28)	40,7 (35)	50,0 (43)
48	15,1 (13)	25,6 (22)	36,1 (31)	46,5 (40)	57,0 (49)
57	16,3 (14)	26,7 (23)	37,2 (32)	50,0 (43)	61,6 (53)
76	17,4 (15)	30,2 (26)	43,0 (37)	57,0 (49)	67,5 (58)
89	18,6 (16)	31,4 (27)	45,4 (39)	60,5 (52)	72,1 (62)
108	25,6 (22)	39,5 (34)	52,3 (45)	66,3 (57)	79,1 (68)
133	31,4 (27)	46,3 (40)	61,6 (53)	75,6 (65)	88,4 (76)
159	36,1 (31)	52,3 (45)	69,8 (60)	83,7 (72)	97,7 (84)
194	40,7 (35)	58,2 (50)	76,8 (66)	93,0 (80)	108,2 (93)
219	44,2 (38)	60,5 (52)	81,4 (70)	98,9 (85)	116,3 (190)
273	48,8 (42)	68,6 (59)	90,7 (78)	110,5 (95)	129,1 (111)
325	52,3 (45)	70,9 (61)	98,9 (85)	121,0 (104)	141,9 (122)
Примечания: 1. Нормы плотности теплового потока определены при средней расчетной температуре окружающей среды за период работы 25°С. 2. Промежуточные значения норм плотности теплового потока следуетопределять интерполяцией.

Таблица 12

Средняятемпература грунта для некоторых городов

Наименование городов	Средняя температурагрунта, °С, для периода
	зимняя		летняя		годовая
	на глубине, м
	0,8	1,6	0,8	1,6	0,8	1,6
Брест	1,2	3,1	19,1	16,4	9,7	9,6
Бежецк	0,5	1,9	17,4	15,4	8,3	8,2
Вологда	1,0	2,0	13,2	10,9	5,9	5,9
Волгоград	-1,9	0,7	23,7	19,5	10,1	10,2
Екатеринбург	0,75	2,7	12	9,1	6,0	5,5
Иваново	-0,1	1,3	15	13,3	6,2	6,3
Москва	1,0	1,6	14,4	13,4	6,5	6,5
Орел	0	1,8	17,2	14,8	7,5	7,6
Оренбург	-1,1	1,9	15,6	12,5	6,8	7,1
Ростов-на-Дону	0,8	4,8	20,2	16,6	10,4	10,7
Санкт-Петербург	-2,5	0,7	16,3	13,7	5,4	5,9

Таблица 13

Нормы плотноститеплового потока для изолированной арматуры в помещениях

Диаметр условногопрохода трубопровода, мм	Норма плотноститеплового потока через изолированную поверхность арматуры в помещениях при ti = 25 °С на однуединицу, Вт [ккал/ч]
	Изоляция шнуромтолщиной 70 — мм, обертка изоляционными материалами толщиной 70 — мм	Мастичная изоляциятолщиной 70 — мм. Сборно-разборные металлические футляры с вкладышами изминеральной ваты под металлический кожух
50	136 (117)	116 ( )
	186 (160)	162 (140)
200	302 (260)	262 (226)
300	432 (390)	394 (340)
Примечание. Нормы плотности теплового потокарассчитаны для температуры теплоносителя°С.

Таблица 14

Эквивалентнаядлина изолированного трубопровода для одной единицы арматуры

Характеристика изоляцииарматуры	Эквивалентная длинаизолированного трубопровода lэ, м, приусловном диаметре
	до 0,1 м	до 0,5 м
Неизолированная	6,7	7,2
Изолированная на 3/4 всейповерхности	2,5	5,1

Таблица 15

Расходы тепланеизолированными фланцами

Разность температур между наружной поверхностью трубы иокружающим воздухом ∆t, °С	Норма плотности теплового потока с поверхности неизолированныхфланцев (одна пара), Вт [ккал/ч], при условном проходе трубопровода, мм
	70		150	200	250	300
75	122 (105)	157 (135)	232 (199)	308 (265)	383 (329)	453 (390)
	174 (150)	232 (199)	348 (299)	465 (400)	580 (499)	696 (598)
125	244 (210)	325 (279)	476 (409)	639 (549)	790 (679)	952 (819)

Таблица 16

Техническиехарактеристики материалов, применяемых для изоляции трубопроводов, прибесканальной прокладке

Теплоизоляционный материал	Условный проход трубопровода, мм	Средняя плотность, кг/м3	Теплопроводность сухого материала, Вт/(м·°С) [ккал/(ч·м·°С)]
Армопенобетон	150 — 800	350 — 450	0,105 — 0,13 (0,09 — 0,11)
Битумоперлит	50 — 400	450 — 550	0,11 — 0,13 (0,09 — 0,11)
Битумокерамзит	До 500	600	0,13 (0,11)
Битумовермикулит	До 500	600	0,13 (0,11)
Пенополимербетон	— 400	60 — 80	0,07 (0,06)
Фенольный поропласт ФЛ монолитный	До 1000		0,05 (0,043)

Таблица 17

Коэффициентувлажнения теплоизоляционного слоятрубопровода при бесканальной прокладке

Теплоизоляционный материал	Коэффициент увлажнения K
	Тип грунта по ГОСТ25 -82
	маловлажный	влажный	насыщенный водой
Армопенобетон	1,15	1,25	1,4
Битумоперлит	1,1	1,15	1,3
Битумокерамзит	1,1	1,15	1,25
Битумовермикулит	1,1	1,15	1,3
Пенополимербетон	1,05	1,1	1,15
Фенольный поропласт ФЛ монолитный	1,05	1,1	1,15
Пенополиуретан	1	1,05	1,1

Таблица 18

Теплопроводностьгрунта

Классификация по влажности	Вид грунта	Средняя плотность сухого грунта, кг/м3	Расчетная абсолютная влажность, %	Теплопроводность грунта, Вт/(м·°С) [ккал/(ч·м·°С)\\
1	2	3	4	5
Сухой	Глинистые и суглинки	1600 2000	5	0,87 (0,75) 1,74 (1,5)
	Пески и песчаные	1600 2000	5	1,11 (0,85) 2,03 (1,75)
	Скальные	2000 2400	5 1	2,03 (1,75) 2,33 (2,0)
Влажный	Глинистые и суглинки	1600 2000	20 10	1,74 (1,5) 2,56 (2,2)
	Пески и песчаные	1600 2000	15 5	1,92 (1,65) 3,2 (2,75)
	Скальные	2000 2400	8 3	2,73 (2,35) 3,48 (3,0)
Насыщенный водой	Глинистые и суглинки	1600 2000	23,8 11,5	1,86 (1,6) 2,67 (2,3)
	Пески и песчаные	1600 2000	23,8 11,5	2,44 (2,1) 3,37 (2,9)
	Скальные	2000 2400	11,5 3,3	3,37 (2,9) 5,11 (4,4)

ПРИЛОЖЕНИЕ 3Таблицы для определенияпотребного количества топлива на выработку теплоты

Таблица 1

Максимально-допустимыепотери твердого топлива, %

Наименование операции	Вид топлива
	Каменный уголь	Угольная мелочь	Бурый уголь	Кусковой торф	Фрезерный торф
Железнодорожные перевозки	0,8	1,0	0,8	0,6	1,25
Разгрузка вагона	0,1	0,2	0,2	0,15	0,5
При складских перемещениях	0,2	0,3	0,3	0,15	0,5
Хранениена складе втечение одногогода	0,2	0,3	0,5	2,0	3,0
Подачасо склада в котельную	—	0,1	0,2	0,1	0,3

Таблица 2

Потеритопочного мазута

Наименование операции	Потеря, %
Перевозка в железнодорожных цистернах	0,04
Приемна железной дороге и из автоцистерн в заглубленные железобетонные и наземные металлические резервуары	0,021
Хранениев резервуарныхемкостях (1 кг/м2 поверхности испарения вмесяц): резервуары заглубленные, железобетонные	0,03
резервуары наземные, металлические	0,006

Таблица 3

Нормы расхода условного топлива для котлоагрегатов на номинальнойнагрузке

Тип котлоагрегата	Норма расхода условноготоплива для котлоагрегатов на номинальной нагрузке, кг у.т./ГДж (кгу.т./Гкал), при работе на
	газе	жидком топливе	каменном угле	буром угле
1	2	3	4	5
ПАРОВЫЕ
ГМ50-1,ГМ50-14, ГМ50-14/250	37,4 (156,6)	37,6 (157,7)	—	—
К35-40, ТП35-У, ТП-35	—	—	38,7 (162)	38,9 (163,0)
ТП-35	—	37,0 (155)	—	—
Б35-40, ТС-35-У	—	—	—	40,3 (168,7)
ЛМЗ (30 т/ч)	36,0 (151,0)	—	—	—
ТП-40	36,6 (153,5)	36,9 (154,8)	—	—
Б-25-15ГМ, Б25-14ГМ, Б25-25-ГМ	36,9 (154,7)	37,6 (157,5)	—	—
СУ20-39, ТС20-М,ТС20-У, ТП20-У	—	—	39,7 (166,4)	40,6 (170,0)
ТП-20	36,9 (154,7)	—	—	—
ТС-20	37,0 (155,0)	37,1 (155,4)	—	—
ДКВР 20-13	37,5 (157,1)	38,3 (160,4)	41,7 (174,6)	45,1 (189,0)
ДКВР 10-13	37,6 (157,6)	38,2 (160,1)	41,7 (174,6)	45,1 (189,0)
ДКВР 6,5-13	37,7 (158,1)	38,2 (160,1)	41,7 (174,6)	45,1 (189,0)
ДКВР 4-3	37,9 (158,1)	38,2 (160,1)	41,7 (174,8)	45,1 (189,0)
ДКВР 2,5-3	38,3 (160,3)	38,3 (160,4)	41,9 (175,4)	45,2 (189,2)
ДКВ 10-13	38,4 (161,0)	39,9 (167,2)	44,8 (187,9)	—
ДКВ 6,5-13	38,7 (162,0)	39,9 (167,2)	45,3 (189,6)	—
ДКВ 4-13	38,8 (162,6)	40,0 (167,4)	45,3 (189,8)	—
ДКВ 2-8	38,9 (163,0)	40,0 (167,7)	45,4 (190,0)	—
ДЕ 25-4, КЕ25-14	37,2 (155,9)	37,9 (158,8)	39,7 (166,2)	40,0 (167,5)
ДЕ 16-14	37,6 (157,5)	38,8 (162,6)	—	—
ДЕ 10-14,КЕ 10-14	37,4 (156,9)	38,4 (161,0)	42,6 (178,3)	42,9 (179,6)
ДЕ 6,5-14, КЕ 6,5-14	37,9 (158,9)	38,9 (163,0)	42,6 (178,3)	42,9 (179,6)
ДЕ 4-14, КЕ 4-14	38,2 (160,1)	39,1 (163,9)	42,6 (178,3)	42,9 (179,6)
КЕ 2,5-14	—	—	42,6 (178,3)	42,9 (179,6)
Шухова, т/ч: 12	— 39,1 (164,0)	—	—	—
9,5	— 39,3 (164,8)	—	—	—
7,5	— 39,4 (165,2)	—	—	—
5,5	— 39,6 (166,0)	—	—	—
4,7	— 40,0 (167,4)	—	—	—
2	— 41,6 (174,5)	—	—	—
ШБА-7	39,2 (164,3) 40,0 (167,5)	40,0 (168,0) 41,2 (172,5)	41,0 (171,9) —	44,2 (183,5) —
ШБА-5	39,3 (164,5) 40,2 (168,8	40,0 (168,0) 41,6 (174,3)	41,4 (173,6) 44,4 (186,0)	44,2 (185,1) 45,8 (192,0)
ШБА-3	39,3 (164,5) 40,4 (169,5)	40,1 (168,0) 42,0 (176,0)	41,9 (175,5) 45,4 (190,2)	44,7 (187,2) 46,8 (96,0)
КРШ-4	— 40,4 (169,4)	—	—	—
Бабкок-Вилькокс (2,5-7,5-4,5 т/ч)	39,9 (167,0)	40,6 (170,0)	—	—
ВВД 4-13	37,5 (157,1) 40,4 (169,3)	38,3 (160,5) 40,5 (170,0)	—	—
Ланкаширский	39,3 (165,0)	41,3 (173,1)	50,1 (210,0)	55,0 (230,3)
Корнваллийский	39,3 (165,0)	41,3 (173,1)	48,7 (204,0)	54,9 (230,6)
Е 1/9; Е 0,8/9; Е 0,4/9	39,6 (166,0)	41,6 (174,1)	47,6 (199,4)	48,7 (204,0)
ТМЗ-1/8	40,7 (170,6)	—	62,0 (260,0)	—
ММЗ-0,8/8	40,8 (170,8)	—	62,3 (261,0)	—
ВГД-28/8	40,7 (170,4) —	—	— 59,8 (250,5)	—
МЗК	41,9 (175,7)	43,0 (180,1)	—	—
ВОДОГРЕЙНЫЕ
ПТВМ , ВГМ	37,6 (157,6)	38,0 (159,1)	—	—
ПТВМ50,КВГМ50	38,3 (160,5)	39,1 (163,9)	—	—
ПТВМ30,КВГМ30, КВТС30, КВТСВ30	37,4 (156,8)	38,8 (162,7)	42,3 (177,3)	41,8 (175,3)
КВГМ20, КВТС20, КВТСВ20	37,8 (158,4)	39,4 (164,9)	42,2 (177,0)	41,2 (172,8)
КВГМ10, КВТС10, КВТСВ10	37,8 (158,4)	39,4 (164,9)	42,2 (177,0)	41,2 (172,8)
КВГМ-6,5, КВТС-6,5, КВТС-4, КВГМ-4	37,5 (157,3)	39,3 (164,8)	41,6 (174,2)	41,7 (175,0)
твг	40,1 (168,0)	41,6 (174,2)	—	—
Секционные чугунные и стальные (НР-18, НИИСТУ-5 и др.)	41,3 (173,1)	42,6 (178,5)	50,9 (213,2)	56,8 (238,0)
Примечания: 1. В знаменателе приведенынормы для котлов бет хвостовых поверхностейнагрева. 2. При наличии резервного топлива вкотельной удельные нормы расхода топлива в котельной определяютдифференцированно в зависимости отпродолжительности работы котельной на резервном топливе.

Таблица 4

Значения коэффициентовK1 для некоторых котлоагрегатов в зависимости от степени нагрузки

Тип котлоагрегата	Топливо	Нагрузка, % номинальной
		90	80	70	60	50	40
1	2	3	4	5	6	7	8
ПАРОВЫЕ
ГМ-50-1	Г	0,996	0,997	0,99	0,99	0,998	1,0
	М	0,999	0,997	0,996	0,996	0,997	1,001
ТП-35-У	ку	1,0	1,001	1,005	1,009	1,015	1,022
	БУ	0,997	0,996	1,0	1,005	1,009	1,014
ТП-35	М	1,0	1,001	1,002	1,005	1,008	1,011
ТП-30	г	0,999	0,999	1,0	1,0	1,002	1,007
	М	0,995	0,993	0,99	0,99	0,993	1,001
ЛМЗ (30 т/ч)	Г	0,997	0,996	0,995	0,996	1,001	1,011
БМ-25-15	г	0,999	0,999	1,0	1,001	1,003	1,007
	М	0,999	0,999	0,999	1,0	1,001	1,004
ТС-20	Г	1,0	1,001	1,002	1,007	1,012	1,017
	М	1,002	1,006	1,011	1,016	1,021	1,028
ТП-20	г	0,999	0,998	0,998	0,999	0,999	1,0
СУ-20-39	КУ	1,003	1,008	1,018	1,029	1,041	1,054
СУ-15-39	Г	1,003	1,009	1,015	1,021	1,027	1,035
ДКВР-20-13	г	1,004	1,011	1,018	1,026	1,032	1,037
	м	0,995	0,99	0,99	0,995	1,0	1,005
	КУ	0,987	0,954	0,94	0,935	0,944	0,962
ДКВР-10-13	Г	0,907	0,996	0,996	0,998	0,999	1,001
	М	0,996	0,993	0,991	0,992	0,994	0,998
ДКВР-6,5-13	Г	0,993	0,988	0,993	0,997	1,003	1,011
	М	0,999	0,998	0,999	1,002	1,007	1,014
ДКВР-4-13	Г	1,0	1,0	1,001	1,002	1,008	1,02
	М	0,997	0,994	0,992	0,991	0,991	0,994
ДКВР-2,5-13	Г	1,0	1,0	1,001	1,005	1,011	1,019
ШБА-7	Г	0,998	0,995	0,993	0,994	0,995	0,999
	М	0,998	0,997	0,998	1,0	1,003	1,008
ШБА-5	Г	0,999	0,999	1,0	1,001	1,001	1,003
	М	1,001	1,002	1,003	1,005	1,007	1,011
ШБА-3	г	1,002	1,005	1,008	1,012	1,017	1,024
	м	1,002	1,006	1,009	1,018	1,03	1,044
Шухова, т/ч: 12	г	0,998	0,906	0,995	0,994	0,993	0,992
9,5	Г	0,998	0,996	0,996	0,996	0,998	1,001
7,5	г	0,999	0,999	0,999	0,999	1,0	1,002
4,7	г	1,001	1,002	1,003	1,007	1,012	1,019
3,8	г	0,999	0,999	1,0	1,004	1,011	1,03
3,2	г	1,001	1,003	1,007	1,015	1,025	1,04
2,0	г	1,002	1,007	1,012	1,018	1,024	1,033
Ланкаширский, т/ч:
3,7	Г	1,003	1,007	1,012	1,018	1,026	1,036
2,5	Г	1,001	1,005	1,01	1,016	1,024	1,036
КРШ-4	г	1,001	1,002	1,004	1,007	1,011	1,019
ВВД-4-13	г	1,0	1,001	1,003	1,005	1,008	1,012
ТМЗ-1/8	г	1,001	1,005	1,009	1,015	1,023	10,34
ВГД-28/8	г	1,001	1,003	1,007	1,015	1,027	1,04
ММЗ-0,8/8	г	1,005	1,012	1,023	1,036	1,05	1,065
ВОДОГРЕЙНЫЕ
птвм-	г	0,997	0,994	0,992	0,989	0,988	0,988
	м	0,909	0,999	1,0	1,001	1,002	1,004
ПТВМ-50	г	0,997	0,994	0,992	0,99	0,988	0,988
	м	0,997	0,994	0,99	0,988	0,987	0,988
твгм-30	г	0,96	0,992	0,987	0,985	0,983	0,982
птвм-30-мс	г	0,997	0,995	0,993	0,991	0,988	0,986
твг	г	1,002	1,005	1,008	1,011	1,017	1,023
	м	1,0	0,994	0,988	0,986	0,987	1,002
Секционные чугунные и стальные (НР-18, НИИСТУ-5 и др.)	г	0,996	0,994	0,993	0,994	0,996	0,998
	м	0,999	0,999	1,0	1,004	1,011	1,03
	КУ	1,003	1,007	1,012	1,018	1,026	1,036
	БУ	1,005	1,012	1,023	1,036	1,05	1,065
Примечание: Г — газ, М — мазут, КУ — каменный уголь, БУ — бурый уголь.

Таблица 5

Удельныйрасход топлива на выработку 1 т нормальногопара

кпд котельного агрегата, %	Удельный расход топлива, кг у.т./т нормального пара	КПД котельного агрегата, %	Удельный расход топлива, кг у.т./т нормального пара	КПД котельного агрегата, %	Удельный расход топлива, кг у.т./т нормального пара
1	2	3	4	5	6
50	182,80	66	138,48	82	111,46
51	179,21	67	136,41	83	110,12
52	175,76	68	134,41	84	108,80
53	172,45	69	132,46	85	107,52
54	169,25	70	130,57	86	106,27
55	166,18	71	128,73	87	105,05
56	163,21	72	126,94	88	103,86
57	160,35	73	125,20	89	102,69
58	157,58	74	123,51	90	101,55
59	154,91	75	121,86	91	,43
60	152,33	76	120,26	92	99,34
61	149,83	77	118,70	93	98,27
62	147,41	78	117,17	94	97,23
63	145,07	79	115,69	95	96,21
64	142,81	80	114,25	96	95,05
65	140,61	81	112,83	97	94,07

Таблица 6

Удельныйрасход топлива на растопку котла

Площадь поверхности нагрева котла, м2	Удельный расход условного топлива на растопку котла (кг у.т.)при длительности остановки, ч
	2	6	12	18	24	48	более 48
До 50	10	25	50	75		200	300
51 —	17	50		150	200	400	600
101 — 200	34		200	300	400	800	1200
201 — 300	52	150	300	450	600	1200	1800
301 — 400	68	200	400	600	800	1600	2400
401 — 500	85	250	500	750	0	2000	3000
Примечания: 1. Для котлов с площадью поверхности нагрева более 500 м2 на растопку после суточного остановарасход топлива равен двухчасовому расходу топлива при его полной загрузке. 2. Норма расхода дров на растопку котла принимается 1 м2 на сезон. 3. Числорастопок определяется графиком работ по ремонтам и обслуживанию котлов, технологическим процессом и производственным планомработы котельной.

Таблица 7

Эквиваленты для перевода натурального топлива в условное

Вид топлива	Калорийный эквивалент Э	Вид топлива	Калорийный эквивалент Э
1	2	3	4
Уголь:		Брикетыиз углей:
Донецкий спекающийся газовый длиннопламенный антрацит АС		украинского бурого	0,60
	0,92	башкирского	0,60
	0,85	донецкого	0,92
	0,73	Жидкоетопливо:
	0,94	Мазут топочный	1,37
Подмосковный	0,38	Дизельное	1,45
Воркутинский	0,86	Дистиллятное	1,43
Кизеловский	0,75	Горючиегазы:	На 00 м3
Челябинский	0,52	Природный и попутный	1,20
Кузнецкий	0,91	Подземной газификации	0,11
Карагандинский	0,79	Коксовый	0,57
Экибастузский	0,60	Доменный	0,143
Канско-ачинский	0,49	Сжиженный	1,70
Черемховский	0,82	Сланцевый	0,57
Райчихинский	0,46	Торф:
Приморский	0,61	фрезерный	0,34
Сахалинский	0,74	кусковой	0,40
Силезский	0,80	Торфобрикеты	0,60
		Дрова	0,27

ПРИЛОЖЕНИЕ 4Таблицы для определенияколичества электроэнергии, требуемого для выработки теплоты

Таблица 1

Удельный расходэлектроэнергии на топливоприготовление, топливоподачу и золошлакоудаление

Мощность котельной, МВт (Гкал/ч)	Удельный расход электроэнергии на топливоприготовление,топливоподачу и золошлакоудаление, кВт/МВт (квт·ч/Гкал) при работе
	на жидком топливе	твердом топливе
До 5,8 (До 5,0)	0,95 (1,1)	6,02 (7,0)
От 5,8 до 11,6 (От 5 до 10)	0,91 — 0,95 (1,06 — 1,1)	5,85 — 6,02 (6,8 — 7,0)
От 11,6 до 23,2 (От 10 до 20)	0,86 — 0,91 (1,0 — 1,06)	5,67 — 5,85 (6,6 — 6,8)
От 23,2 до 34,9 (От 20 до 30)	0,82 — 0,86 (0,95 — 1,0)	5,5 — 5,67 (6,4 — 6,6)
Свыше 34,9 (Свыше 30)	0,52 — 0,82 (0,6 — 0,95)	3,44 — 5,5 (4,0 — 6,4)
Примечание. Более высокие значения удельногорасхода электроэнергии соответствуют меньшим значениям мощности и наоборот.

Таблица 2

Значения низшей теплотысгорания,теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания для некоторых видов топлива

Топливо	Марка топлива	Низшая теплота сгорания, МДж/кг(м3) [ккал/кг(м3)]	Теоретический объем, нм3/кг
			воздуха	продуктов сгорания
1	2	3	4	5
Твердое(уголь): Донецкий	Д	19,59 (4680)	5,16	5,67
	Г	22,02 (5260)	5,83	6,28
	А	22,57 (5390)	6,04	6,32
Кузнецкий	Д	22,82 (5450)	6,0,2	6,58
	г	26,13 (6240)	6,88	7,42
Подмосковный	Б2	10,43 (2490)	2,94	3,57
Карагандинский	Д	21,31 (5090)	5,60	6,02
Львовско-Волынский	Г	21,98 (5250)	5,75	6,23
Челябинский	Д	21,52 (5140)	5,67	6,47
Жидкое(мазут):
малосернистый		40,28 (9620)	10,62	11,48
сернистый		39,73 (9490)	10,45	11,28
высокосернистый		38,77 (9260)	10,0	10,99
Ставрополь-Москва		36,55 (8730)	9,68	10,86
Ставрополь-Невинномыск-Грозный		35,63 (8510)	9,47	10,63
Шебелинка-Брянск-Москва		37,87 (9045)	9,98	11,19

Таблица 3

Значениякоэффициентов избытка воздуха ar в топке иуходящих газах aух

Вид топлива	ar	aух
Твердое	1,2 — 1,25	1,55 — 1,6
Мазут, природный газ	1,1	1,4

Таблица 4

Удельный расходэлектроэнергии на перемещение 0 м³ воздуха или уходящих газовтягодутьевыми установками

Тип вентилятора,дымососа	Частота вращения, 1/мин	Удельный расходэлектроэнергии на перемещение 0 м3 воздуха или уходящих газов,кВт·ч/ 0 м3	Тип вентилятора,дымососа	Частота вращения, 1/мин	Удельный расходэлектроэнергии на перемещение 0 м3 воздуха или уходящих газов,кВт·ч/ 0 м3
1	2	3	4	5	6
ВД-2,5	3000	0,97	ВГДН-19	0	0,87
ВД-2,7	3000	0,65		1500	2,03
ВД-3,5	3000	1,2	ВГДН-21	0	1,08
ВДН-8	0	0,33	Д-3,5	1500	0,33
	1500	0,8	ДН-8	0	0,26
ВДН-9	0	0,40		1500	0,59
	1500	0,93	ДН-9	0	0,30
ВДН 10	0	0,54		1500	0,80
	1500	1,20	ДН-10	0	0,40
ВДН 11,2	0	0,69		1500	0,95
	1500	1,50	ДН-11,2	0	0,53
ВДН-12,5	0	0,82		1500	1,21
	1500	1,88	ДН-12,5	0	0,67
ВДН-13	0	0,82		1500	1,50
	1500	1,88	ДН-13	0	0,68
ВДН-15	750	0,75		1500	1,52
	0	1,30	ДН-15	750	0,59
	1500	2,93		0	1,06
ВД-15,5	750	1,37	Д 15,5	1500	2,40
	0	2,35		750	1,13
ВДН-17	750	0,88		0	1,79
	0	1,60	ДН-17	750	0,75
	1500	3,63		0	1,27
ВДН-19	750	1,10		1500	3,0
	0	1,91	ДН-19	600	0,57
ВДН-20	750	0,81		750	0,93
	0	1,48		0	1,62
ВДН-21	750	1,36	ДН-21	600	0,71
	0	2,50		750	1,08
ВВДН-15	1500	2,57		0	1,96
ВВДН-18	1500	3,78	ДН-22 × 2	600	0,73
ВГДН-15	0	0,64		750	1,14
	1500	1,96	ДН-26 × 2	600	1,0
ВГДН-17	0	0,77		750	1,62
	1500	1,55
Примечание. Удельные расходы электроэнергииопределены при максимальном К.П.Д установки по данным Московского вентиляторного заводаОАО «Мовен».

Таблица 5

Потериэлектроэнергии в сетях

Элемент сети	Потеря напряжения, %	Потеря электроэнергии,%
Сеть 6 кВ
Питательная	3,0	2,5
Распределительная	2,0	1
Сетевые трансформаторы: постоянные потери переменные потери
	—	2
	—	1
Сеть низкого напряжения общегопользования	4,5	2
Сеть 10 кВ
Питательная	2,5	2
Распределительная	1,5	1
Сетевые трансформаторы: постоянные потери	—	2
переменные потери	—	1
Сеть низкого напряжения общего пользования	6,5	2,4

Таблица 6

Удельная электрическаямощность, используемая для прочих нуждкотельных

Вид водоразбора	Тип котлов	Период года	Удельная потребляемая мощность на прочие нужды, кВт/МВт(кВт·ч/Гкал)
Закрытый	Водогрейные	Отопительный инеотопительный	0,55 (0,64)
	Паровые	Отопительный и неотопительный	0,33 (0,38)
Открытый	Водогрейные	Отопительный Неотопительный	1,33 (1,55) 6,66 (7,75)
	Паровые	Отопительный Неотопительный	0,99 (1,15) 3,27 (3,80)

Таблица 7

Удельные расходыэлектроэнергии на выработку и транспортирование тепла для котельных мощностьюдо 50 МВт

Расчетная тепловая мощность отопительных котельных малоймощности, МВт (Гкал/ч)	Удельный расход электроэнергии на выработку итранспортирование тепла, кВт/МВт (кВт·ч/Гкал)
До 0,58 (До 0,5)	17,2 (20)
0,59 — 1,16 (0,51 — 1)	17,2 (20)
1,17 — 2,33 (1,01 — 2)	16,3 (19)
2,34 — 3,49 (2,01 — 3)	15,5 (18)
3,50 — 5,82 (3,01 — 5)	15,5 (18)
5,83 — 11,6 (5,01 — 10)	15,5 (18)
11,64 — 58,2 (10,01 — 50)	15,5 (18)

Таблица 8

Предельныенагрузки районных котельных

Расчетная тепловая нагрузка, МВт (Гкал/ч)	Предельная удельные электронагрузка районных котельных (безучета сетевых насосов), кВт/МВт [кВт/(Гкал/ч)]
	Открытая система			Закрытая система
	Каменный и бурый уголь	Мазут	Природный газ	Каменный и бурый уголь	Мазут	Природный газ
1	2	3	4	5	6	7
58 (50) и менее	11,6 (13,5)	9,5 (11,0)	8,6 (10)	8,0 (9,3)	6,6 (7,7)	5,5 (6,4)
69,9 (60)	10,8 (12,6)	9,2 (10,7)	8,3 (9,6)	7,4 (8,6)	6,4 (7,4)	5,2 (6,1)
93,0 (80)	9,9 (11,5)	8,9 (10,3)	7,7 (9,0)	6,6 (7,7)	5,8 (6,8)	4,9 (5,7)
116 ( )	9,1 (10,6)	8,3 (9,7)	7,3 (8,5)	6,2 (7,2)	5,7 (6,6)	4,6 (5,3)
139,6 (120)	—	8,1 (9,4)	7,1 (8,2)	—	5,6 (6,5)	4,2 (4,9)
162,8 (140)	—	7,7 (9,0)	6,8 (7,9)	—	5,5 (6,4)	4,1 (4,8)
186,0 (160)	—	7,6 (8,8)	6,7 (7,8)	—	5,4 (6,3)	4,1 (4,8)
209,3 (180)	—	7,5 (8,7)	6,7 (7,8)	—	5,3 (6,2)	4,0 (4,7)
232,6 (200)	—	7,4 (8,6)	6,6 (7,7)		5,3 (6,2)	4,0 (4,7)
255,8 (220)	—	7,3 (8,5)	6,6 (7,6)	—	5,3 (6,2)	4,0 (4,6)
279,1 (240)	—	7,2 (8,4)	6,4 (7,5)	—	5,2 (6,0)	4,0 (4,6)
302,4 (260)	—	7,2 (8,4)	6,4 (7,4)	—	5,1 (5,9)	4,0 (4,6)
325,6 (280)	—	7,1 (8,3)	6,3 (7,3)	—	5,0 (5,8)	3,9 (4,5)
348,9 (300)	—	7,1 (8,2)	6,2 (7,2)	—	4,9 (5,7)	3,9 (4,5)

Таблица 9

Удельный расходэлектроэнергии для котельных мощностьюот 30 до 200МВт

Количество и тип установленных котлов	Вид топлива	Мощность котельной, МВт (Гкал/ч)	Коэффициент спроса	Удельный расход электроэнергии, кВт·ч/МВт (кВт·ч/Гкал)
1	2	3	4	5
3× КВТС-10	К	34,89 (30)	0,332	24,6 (28,6)
3 × КВГМ-10	гм	34,89 (30)	0,354	21,7 (25,2)
	м		0,354	21,7 (25,2)
	Г		0,362	20,1 (23,4)
4× КВТС-10	к	46,52 (40)	0,332	17,3 (20,1)
4 × КВГМ-10	гм	46,52 (40)	0,354	16,9 (19,6)
	м		0,354	16,9 (19,6)
	г		0,362	15,6 (18,2)
3× КВТС-20	к	69,78 (60)	0,332	15,7 (18,3)
	КА		0,310	15,6 (18,1)
3 × КВГМ-20	ГМ	69,78 (60)	0,354	13,8 (16,1)
	м		0,354	13,8 (16,1)
	г		0,362	13,1 (15,2)
3× КВТС-30	к	104,67 (90)	0,332	23,7 (27,6)
	КА		0,310	23,4 (27,2)
3 × КВТК-30	К	104,67 (90)	0,422	32,3 (37,6)
	КА		0,394	32,0 (37,2)
3 × КВГМ-30	ГМ	122,1 (105)	0,342	18,1 (21,0)
	М		0,342	18,1 (21,0)
	г		0,354	13,5 (15,7)
4× КВТС-30	к	139,6 (120)	0,322	14,7 (17,1)
	КА		0,310	14,5 (16,9)
4 × КВТК-30	К	162,8 (140)	0,422	26,9 (31,3)
	КА		0,394	29,1 (33,8)
4 × квГМ-30	ГМ	162,8 (140)	0,342	14,1 (16,4)
	М		0,342	14,1 (16,4)
	Г		0,354	11,5 (13,4)
3 × КВТК-50	К	174,5 (150)	0,422	23,6 (27,4)
	КА		0,394	23,7 (27,6)
3 × квГм-50	ГМ	174,5 (150)	0,342	16,7 (19,4)
	м		0,342	16,7 (19,4)
	г		0,354	15,0 (17,4)
4 × КВТК-50	к	232,6 (200)	0,422	23,0 (26,7)
	КА		0,394	24,0 (27,9)
4 × КВГМ-50	ГМ	232,6 (200)	0,342	14,0 (16,3)
	м		0,342	14,9 (12,8)
	г		0,354	12,8 (14,9)

Таблица 10

Значениякоэффициентаспроса для различного оборудования

Наименование оборудования	Коэффициент спроса
Трансформаторы	0,5 — 0,8
Дробилкимолотковые	0,7 — 0,9
Скиповыеподъемники	0,3
Вентиляторы, дымососы котельных	0,95
Скреперные лебедки	0,35 — 0,5
Питатели ленточные, барабанные, маятниковые,лотковые	0,65 — 0,7
Конвейеры легкие (до 10кВт)	0,65 — 0,7
Шнеки, элеваторы	0,75 — 0,8
Механическиетопки	0,75 — 0,8
Вакуум-насосы	0,7 — 0,9
Тепловыепункты	0,8
Котельныеотопительные	0,65 — 0,7
Насосысетевые, питательные	0,8
Компрессоры	0,5 — 0,8
Кран-балки, тельферы, лифты, тали	0,2 — 0,5
Сварочныетрансформаторы	0,3 — 0,35
Сантехвентиляторы	0,65 — 0,75
Примечание. Меньшие значения коэффициента спроса соответствуют большим величинам мощности инаоборот.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5Таблицы для определения количестваводы для выработки теплоты

Таблица 1

Удельный объемводы на наполнение систем отопления

Оборудованиетеплопотребляющей системы	Удельный объем воды наразовое наполнение систем отопления, м3/МВт [м3/(Гкал/ч)], при перепадетемператур воды в системе теплоснабжения, °С
	95 — 70	110 — 70	130 — 70	140 — 70	150 — 70
Система отопления: радиаторы высотой 500 мм	16,8 (19,5)	15,1 (17,6)	13,0 (15,1)	12,6 (14,6)	11,4 (13,3)
радиаторывысотой 0 мм	26,7 (31,0)	24,2 (28,2)	20,8 (24,2)	19,9 (23,2)	18,6 (21,6)
ребристые трубы	12,2 (14,2)	10,7 (12,5)	9,3 (10,2)	8,9 (10,4)	7,9 (9,2)
плинтусные конвекторы	4,8 (5,6)	4,3 (5,0)	3,7 (4,3)	3,5 (4,1)	3,2 (3,7)
регистры из гладких труб	31,8 (37,0)	27,5 (32,0)	23,2 (27,0)	22,4 (26,0)	20,6 (24,0)
Отопительно-вентиляционнаясистема, оборудованная калориферами	7,3 (8,5)	6,4 (7,5)	5,6 (6,5)	5,2 (6,0)	4,7 (5,5)

Таблица 2

Удельный объем водыв элементах системы отопления

Элемент системы отопления	Удельный объем воды в системе отопления vо, при расчетнойтемпературе горячей воды в системе, °С
	85	95	105	110	115	130	135 — 150
Радиаторчугунный секционныйглубиной: 140 мм	10,8	9,5	8,9	8,5	8,2	7,2	6,8
90 мм	14,4	12,9	11,9	11,4	11,0	9,6	9,2
Конвекторы: «Аккорд», «Прогресс-20», «Прогресс-15»	—	1,07	1,0	0,97	0,94	0,86	0,69
Радиатор стальной панельный	8,1	7,1	6,6	6,4	6,1	5,3	5,1
Ребристаятруба чугунная	—	5,6	5,2	5,0	4,8	4,3	3,6
Гладкаятруба Dу= 70 ÷ мм	35,7	31,6	30,4	29,7	28,6	24,9	21,5
Бетонная отопительная панель	—	1,72	1,59	1,52	1,46	1,29	—
Конвекторы типов КН, КО, КВ	—	0,69	0,64	0,63	0,62	0,60	0,59
Калориферпластинчатый	0,47	0,43	0,40	0,39	0,38	0,34	0,33
Трубапри циркуляции: искусственной	7,6	6,9	6,4	6,0	5,6	5,2	4,7
естественной	—	13,8	—	—	—	—	—
Теплообменникскоростной	0,23	0,21	0,19	0,18	0,17	0,15	—
Котелчугунный секционный	2,6	2,6	2,6	—	—	—
Примечания: 1. Объем воды вотопительных приборах, не приведенных в таблице, принимается по паспортным данным на прибор или по аналогичным приборам, приведенным в таблице. 2. Объем воды в наружных теплопроводах определяется всоответствии с диаметром и протяженностью трубопроводов.

Таблица 3

Удельная емкостьводы в трубопроводах

Диаметр трубопровода,мм		Толщина стенки трубы,мм	Удельная емкость, м3/м	Диаметр трубопровода,мм		Толщина стенки трубы,мм	Удельная емкость, м3/м
условный, Dу	наружный, Dн			условный, Dу	наружный, Dн
1	2	3	4	5	6	7	8
15	18	2,0	0,00015	450	480	6,0	0,1720
20	25	2,0	0,00035	450	480	7,0	0,1710
25	32	2,5	0,00057	500	530	6,0	0,2
32	38	2,5	0,00085	500	530	8,0	0,2070
40	45	2,5	0,0013	600	630	6,0	0,300
50	57	3,0	0,0020	600	630	8,0	0,296
70	76	3,0	0,0039	600	630	9,0	0,295
80	89	3,5	0,0053	600	630	11,0	0,290
80	89	3,0	0,0055	700	720	7,0	0,391
	108	4,0	0,0079	700	720	8,0	0,389
	108	3,5	0,0080	700	720	9,0	0,387
125	133	4,0	0,0123	700	720	11,0	0,382
125	133	3,5	0,0124	800	820	7,0	0,509
150	159	4,5	0,0177	800	820	8,0	0,507
175	194	5,0	0,0270	800	820	11,0	0,500
200	219	6,0	0,0330	900	920	8,0	0,642
200	219	5,0	0,0340	900	920	9,0	0,639
250	273	7,0	0,0530	900	920	11,0	0,633
300	325	8,0	0,0750	0	1020	9,0	0,788
300	325	7,0	0,0760	0	1020	10,0	0,785
350	377	9,0	0,1010	0	1020	11,0	0,782
400	426	6,0	0,1350	0	1020	12,0	0,779
400	426	7,0	0,1330	0	1020	14,0	0,772

Таблица 4

Количество водына взрыхляющую промывку осветлительных фильтров

Осветлительный фильтр	Количество воды навзрыхляющую промывку осветлительных фильтров, м3, при диаметре фильтра,мм
	0	1500	2000	2600	3000	3400
Однопоточныеантрацитовые	2,3	6,2	11,2	18,7	25,0	32,0
Однопоточные кварцевые и двухслойные кварцево-антрацитовые	4,1	9,3	16,7	28,1	37,5	48,1

Таблица 5

Количествоводы на взрыхление и регенерацию фильтров

Наименование процесса	Количество воды, м3, навзрыхление и регенерацию фильтров при диаметре стандартного фильтра, мм
	450	700	0	1500	2000	2600	3000	3400
Взрыхляющая промывка	0,5	1,1	2,1	4,6	8,4	14,0	18,8	24,6
Натрий-катионитовые фильтры первой ступени
Регенерация:
без использования отмывочных вод на взрыхление	2,1	4,8	9,3	21,1	45,5	76,0	101,8	133,2
с использованием отмывочных вод на взрыхление	1,6	3,7	7,3	16,2	37,0	62,0	83,0	108,6
Водородно-катионитовые фильтры (при «голодной» регенерации)
Регенерация:
без использования отмывочных вод на взрыхление	—	—	11,2	25,3	54,8	92,0	122,9	160,9
с использованием отмывочных водна взрыхление	—	—	9,1	20,6	45,5	78,0	104,1	136,3
Натрий-катионитовые фильтры второй ступени (при использовании конструкции фильтров первой ступени)
Регенерация:
без использования отмывочных вод на взрыхление	2,3	5,3	10,3	23,3	50,4	74,5	113,1	147,2
с использованиемотмывочных вод на взрыхление	1,8	4,2	3,2	18,7	42,0	70,5	94,3	123,2

Таблица 6

Удельный расходводы на шлакозолоудаление

Способзолошлакоудаления	Удельный расход воды на1 т шлака или золы, м3
Ручное (вагонетками)	0,1 — 0,2
Механизированное мокрое скрепером или скребками	0,1 — 0,5
Пневматическое	0,1 — 0,2
Гидравлическое с багерными ипесковыми насосами	10 — 30
Гидравлическое с аппаратами Москалькова	15 — 45

Таблица 7

Удельный расходводы для котельных при закрытой системе теплоснабжения

Вид топлива	Удельный расход воды,т/ч·МВт [т/ч·(Гкал/ч)] при мощности одного агрегата, МВт (Гкал/ч)
	0,58 (0,5)	1,16 (1,0)	2,32 (2,0)	4,64 (4,0)	7,0 (6,0)	9,3 (8,0)	11,6 (10,0)	23,2 (20,0)
Твердое	1,51 (1,75)	1,32 (1,53)	1,12 (1,3)	0,86 (1,0)	0,69 (0,8)	0,60 (0,7)	0,56 (0,65)	0,52 (0,60)
Газ и мазут	0,95 (1,1)	0,86 (1,0)	0,69 (0,8)	0,52 (0,6)	0,43 (0,5)	0,41 (0,48)	0,39 (0,45)	0,35 (0,40)

ПРИЛОЖЕНИЕ 6Соотношение между тепловымиединицами, основанными на калории, единицами системы МКГСС и единицами системыСИ

Величина	Соотношение между
	единицами в системе МКГСС и системой СИ	единицами системы СИ и системой МКГСС
Масса	1 кг·с2/м = 9,81 кг	1 кг= 0,102 1кг·с2/м
Сила	1 кгс = 9,81 Н	1 Н =0,102 кгс
Давление	1 кгс/см2= 735,6 мм рт. ст. = 1 атм. техн. = 0,981 бар = 98066,5 Па = 0,1 МПа (10 м вод.ст.)	1 Н/м2 = 1 Па = 1,02·10-5 атм.техн. = 10-5бар = 7,5 мм рт. ст = 0,102 мм вод. ст.
Работаи энергия	1 кгс·м= 9,81 Дж 1кВт·ч = 3,61× 106 Дж 1 ккал = 4,187 ×103 Дж	1 Дж =1 Н·м = 0,102 кгс·м = 2,78× 10-7 кВт·ч = 2,39× 10-4ккал
Мощность	1 кгс·м/с= 9,81 Вт 1 ккал/с = 4,19× 103 Вт	1 Вт = Дж/с = 0,102 кгс·м/с = 0,86 ккал/ч 1 МВт= 0,86 Гкал/ч
Количествотеплоты	1 кал= 4,19 Дж 1 кВт·ч = 3,6 ×106 Дж 1 Гкал/ч = 1,163 МВт	1 Дж= 0,239 кал= 239 х 10-4 ккал 1 кВт= 860 ккал
Удельная теплоемкость	1 ккал/(кг·°С) = 4190 Дж/(кг·°С)	1Дж/(кг·°С) = 0,239 × 10-3ккал/(кг·°С)
Тепловой поток	1 кал/с = 4,187 Вт 1ккал/ч = 1,163 Вт	1 Вт= 0,239 кал/с = 0,86 ккал/ч
Коэффициент теплоотдачи, теплопередачи	1 кал/(см2·с·°С) = 41900 Вт/(м2·°С) 1 ккал/(м2·ч·°С) = 1,163 Вт/(м2·°С)	1 Вт/(м2·°С) = 0,239× 10-4 ккал/(см2·с·°С) = 0,86 ккал/(м2·ч·°С)
Коэффициенттеплопроводности	1 кал/(с·см·°С) = 418,7 Вт/(м2·°С); 1 ккал/(ч·м·°С) = 1,163 Вт/(м·°С)	1Вт/(м·°С) = 0,239·10-2 кал/(с·см·°С) = 0,86 кал/(ч·м·°С)
Теплотасгорания топлива	1 ккал/кг = 4,187 кДж/кг	1 Дж/кг= 0,239 × 10-3 ккал/кг
Удельныйрасход условноготоплива	1 кг/ккал = 4,187 кг/кДж 1 кг/(кВт·ч) = 277,8 г/МДж	1кг/кДж = 0,239 кг/ккал 1г/МДж = 0,36г/(кВт·ч)

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. СНиП 2.08.01-89*. Жилыездания.

2. СНиП 23-01-99.Строительнаяклиматология.

3. СНиП 2.01.01-82.Строительнаяклиматология и геофизика.

4. СНиП2.04.05-91*. Отопление,вентиляция и кондиционирование.

5. СНиП 11-39-79**. Строительнаятеплотехника.

6. Внутренние санитарно-техническиеустройства. ч. 1. Отопление. Справочник проектировщика под ред. И.Г. Староверова, Ю.И. Шиллера. (М., Стройиздат, 1990).

7. Методические указания по нормированию расхода тепла и электроэнергии на выращивание цветочной продукции воранжереях. РД 204 РСФСР 1.46-87. (М., 1987).

8. Голубков Б.Н. и др.Кондиционирование воздуха, отопление и вентиляция. (М., Энергоиздат, 1981).

9. СНиП2.04.01-85*. Внутренний водопровод и канализация зданий.

10. СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети.

11. Методические рекомендации по нормированию потребленияхолодной и горячей воды, тепла, топлива иэлектроэнергии в банях. (М., ОНТИ АКХ, 1977).

12. М.С. Богуславский. Эксплуатация инженерного оборудования общественных зданий. (М., Стройиздат, 1990).

13. СП-41-101-95. Проектированиетепловых пунктов.

14. Методика нормирования расхода холодной и горячей воды,теплоты, топлива и электроэнергии в прачечных. (М., ОНТИ АКХ, 1987).

15. СНиП2.04.14-88*. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов.

16.Инструкция понормированию расхода котельно-печного топлива на отпуск тепловой энергиикотельными министерства жилищно-коммунального хозяйстваРСФСР. (М.,ОНТИ АКХ, 1984).

17. Привила технической эксплуатацииэлектрическихстанций и сетей Российской Федерации. РД 34.20.501-95 (М., АО «Энергосервис», 1996).

Поиск по каталогу, статьям, СНиПам:

Кроме быстрого и качественного ремонта труб отопления, оказываем профессиональный монтаж систем отопления под ключ. На нашей странице по тематике отопления > https://resant.ru/otoplenie-doma.html < можно посмотреть и ознакомиться с примерами наших работ. Но более точно, по стоимости работ и оборудования лучше уточнить у инженера.

Для связи используйте контактный телефон ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495) 744-67-74, на который можно звонить круглосуточно.