Рекомендации по применению полых конических свай повышенной несущей способности

Содержание статьи:

Министерство строительства РоссийскойФедерации

Научно-исследовательский,проектно-изыскательский и
конструкторско-технологический институт оснований и подземных сооружений им.Н.М.Герсеванова
НИИОСП

Пермский государственный техническийуниверситет

Утвержденоглавным научно-техническим управлением министерства строительства России (письмо № 8-23/171 от7.12.95)

РЕКОМЕНДАЦИИ
по применению полых коническихсвай повышенной несущей способности
В развитие требований СНиП 2.02.03-85
«Свайные фундаменты»

Москва1995

Составители: д-ра техн. наук А.А. Бартоломей, Б.В. Бахолдин,канд.техн.наук Б.С. Юшков, А.Б. Пономарев, Л.В. Сосновских

Рекомендации по применению полых конических свай повышенной несущейспособности. В развитие требований СНиП2.02.03-85 «Свайные фундаменты»/Сост.: А.А. Бартоломей, Б.В. Бахолдин,Б.С. Юдков, А.Б. Пономарев, Л.В. Сосновских; Перм.гос.техн.университет. Пермь,1995. 27 с.

Изложенытехнические требования, предъявляемые к полым коническим сваям в процессе ихизготовления, транспортировки и монтажа, приведены данные о возможностиприменения полых конических свай в сложных геологических условиях.

Указанияразработаны на основании экспериментальных и теоретических исследований,проведенных в 1983-1994 гг. на кафедре оснований, фундаментов и мостовПермского государственного технического университета при участии НИИ основанийи подземных сооружений им. Н.М. Герсеванова.

Табл.4. Ил.2.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения. 1 2. Основные параметры и размеры свай. 2 3. Технические требования. 2 4. Правила приемки. 3 5. Методы испытания. 4 6. Транспортирование и хранение. 4 7. Несущая способность свай. 4 8. Возможности применения полых конических свай. 5 9. Учет увеличения несущей способности полых коническихсвай во времени. 6 10. Расчет осадок однорядных ленточных фундаментов изполых конических свай. 10 Приложение. 11

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Предлагаемыерекомендации распространяются на забивные железобетонные полые конические сваидля фундаментов зданий и сооружений и разработаны кафедрой оснований,фундаментов и мостов Пермского государственного технического университета приучастии НИИОСП им. Н.М. Герсеванова.

Полыеконические сваи, изготовленные методом центрифугирования, обладают рядомсущественных преимуществ перед сваями, изготовленными из вибрированногожелезобетона:

— высокаямеханизация и автоматизация бетонных и арматурных работ;

— высокиефизико-механические характеристики бетона (прочность бетона повышается в1,2-1,5 раза);

— снижениерасхода бетона на 40-50 %, а стали на 10-20 %;

— сокращениепарка опалубочных форм;

— высокоекачество изделий и их полная заводская готовность;

— небольшойсобственный вес конструкций;

— возможностьприменения при слабо- и среднеагрессивных степенях воздействия.

При ударномпогружении свай необходимо регулярно следить за целостностью прокладок внаголовнике молота и пришедшие в негодность своевременно заменять.

При забивке взимнее время мерзлый грунт должен быть пройден скважиной или пробит лидером.

В грунтах сводами, обладающими слабой и средней сульфатной агрессивностью, долговечностьполых конических свай выше, чем обычных забивных железобетонных свайквадратного сечения.

Сваиобозначают марками, состоящими из буквенных и цифровых обозначений, напримерСПК-6-38 — свая полая коническая длиной 6 м и диаметром в голове 38 см.

2. ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ И РАЗМЕРЫ СВАЙ

2.1. Полыеконические сваи представляют собой полый усеченный конус из предварительнонапряженного железобетона с армированием высокопрочной проволокой. Диаметр свайпо острию принят равным 290 мм, сбег (комичность) — 1,5 %. Толщина стенки сваи70мм.

2.2. Основныеразмеры полых конических свай указаны на рис.1 и в табл.1.

Таблица1

Марка сваи	Длина сваи, м	Диаметр головы, cм	Объем сваи, м	Масса сваи, т	Вес арматуры, кг
СПК-3-33	3,0	33,5	0,160	0,40	9,44
СПК-4-35	4,0	35,0	0,212	0,53	13,08
СПК-5-36	5,0	36,5	0,269	0,67	15,72
СПК-6-38	6,0	38,0	0,330	0,83	25,73
СПК-7-39	7,0	39,5	0,392	0,98	29,60
СПК-8-41	8,0	41,0	0,460	1,15	33,46
СПК-9-42	9,0	42,5	0,530	1,33	37,15
СПК-10-44	10,0	44,0	0,600	1,50	54,67
СПК-11-45	11,0	45,5	0,670	1,68	60,73

Рис. 1

3. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ

3.1. Сваидолжны изготавливаться из тяжелого бетона проектных марок В25-В30. Марка бетонапо прочности на сжатие может приниматься выше или ниже указанной присоответствующем обосновании. Требуемая марка бетона устанавливается в проектеконкретного здания или сооружения.

3.2.Материалы, применяемые для приготовления бетона полых конических свай, должныудовлетворять требованиям следующих стандартов: цемент — ГОСТ 10178-85,щебень, песок — ГОСТ 10268-80.

3.3. Маркубетона свай по морозостойкости устанавливают при проектировании свайныхфундаментов в зависимости от климатических условий района строительства иусловий эксплуатации свай и она должна быть не ниже F — притемпературе до минус 20°С, F150 — при температуре отминус 20 °С до минус 40 °С, F200 — при температурениже минус 40 °С.

3.4. Маркабетона по водопроницаемости для полых конических свай в соответствии с ГОСТ12730.5-84 должна быть не ниже В6.

3.5.Отпускная прочность бетона в изделии должна быть не ниже проектной прочностибетона на сжатие.

3.6. Дляполых конических свай, используемых в условиях сильно агрессивной среды, впроектах назначают мероприятия в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.

3.7. Вкачестве арматуры применяют сталь следующих видов и классов:

— напрягаемаяарматура — высокопрочная проволока периодического профиля класса Вр-II (ГОСТ7348-81);

— усиливающиекольца — стержневая горячекатаная проволока периодического профиля класса А-III(ГОСТ5781-82);

— спираль исетки — проволока периодического профиля класса Вр-I (ГОСТ6727-80) или обыкновенная гладкая проволока класса В-1 (ГОСТ6727-80);

— монтажныекольца — стержневая горячекатаная проволока класса А-I (ГОСТ5781-82).

3.8. Сварныеарматурные изделия и закладные детали должны удовлетворять требованиям ГОСТ10922-75.

3.9.Отклонения от проектных размеров полых конических свай, расположения арматуры,анкерных отверстий, а также проектной толщины защитного слоя бетона не должныпревышать следующих величин, мм:

— по длинеполых конических свай ±40;

— по размерампоперечного сечения ±5;

— по толщинестенки ±5;

— по толщинезащитного слоя бетона ±5;

— порасстоянию от центра анкерных отверстий до конца сваи ±50;

— по смещениюпродольной арматуры от проектного положения в поперечном направлении ±5;

— по шагуспирали и расположению монтажных колец ±10;

— порасположению усиливающих колец ±5;

— по смещениюсеток в голове сваи ±10.

3.10.Отклонение от перпендикулярности торцевой поверхности головной части сваи отоси сваи не допускается.

3.11. Наповерхности сваи не допускаются раковины диаметром и глубиной более 5 мм,наплывы бетона высотой более 5 мм, трещины.

3.12. Набоковой поверхности полых конических свай на расстоянии 50 см от торца наносятнесмываемой краской:

— товарныйзнак предприятия-изготовителя;

— марку сваи;

— датуизготовления;

— штамп ОТК;

— массу сваи.

4. ПРАВИЛА ПРИЕМКИ

4.1. Приемкасвай производится партиями (не более шт.). В состав партии входят сваиодной марки, последовательно изготовленные на предприятиях по одной технологиииз материалов одного вида и качества в течение не более одних суток.

4.2.Результаты приемочного контроля и испытаний записывают в журналах отделатехнического контроля или заводской лаборатории.

4.3. Всесваи, предъявляемые к приемке, проверяют на качество поверхностей.

4.4. Дляпроверки формы и геометрических размеров полых конических свай от партииотбирают контрольные образцы в количестве 5%.

4.5. Дляоценки прочности и трещиностойкости свай, проверки расположения арматуры изащитного слоя бетона от каждой партии отбирают контрольные образцы вколичестве двух свай.

4.6. Если припроверке отобранных образцов окажется, что одна свая не соответствуеттребованиям настоящих технических указаний, следует отобрать удвоенноеколичество образцов от той же партии свай и произвести проверку. Если приповторной проверке окажется, что хотя бы одна свая не удовлетворяет требованиямнастоящих технических указаний, то данная партия свай подлежит приемкепоштучно.

4.7.Морозостойкость и водопроницаемость бетона определяют не реже одного раза вшесть месяцев при серийном изготовлении свай, а также при освоениипроизводства, изменении технологии и вида применяемых материалов.

4.8.Потребитель имеет возможность производить выборочный или поштучный приемочныйконтроль свай на заводе-изготовителе, соблюдая при этом требования настоящихтехнических указаний и ГОСТ 13015.1-61.

5. МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЯ

5.1. Проверкагеометрических размеров полых конических свай производится в соответствии стребованиями ГОСТ13015.0-83.

5.2.Прочность бетона в каждой партии свай определяют по ГОСТ 10180-78, ГОСТ18105.0-80, ГОСТ18105-86.

5.3.Морозостойкость бетона свай определяют по ГОСТ 60-76.

5.4.Водопроницаемость бетона свай определяют по ГОСТ 12730.5-84.

5.5.Испытание полых конических свай на прочность, появление и раскрытие трещинпроводят в соответствии с требованиями ГОСТ19804-5-83.

5.6. Расчетполых конических свай по прочности и по образованию трещин производят погосударственным стандартам на усилия, возникающие при подъеме свай на копер заодну точку, расположенную на расстоянии 0,294 длины сваи от верхнего конца.

6. ТРАНСПОРТИРОВАНИЕ И ХРАНЕНИЕ

6.1. Накаждую партию свай завод-изготовитель выдает установленной формы документ, вкотором указываются:

— номер идата документа;

-наименование и адрес получателя;

— марка сваи;

— количествосвай в партии;

— датаизготовления свай;

— проектнаямарка бетона по прочности на сжатие и отпускная прочность бетона свай;

— маркабетона по морозостойкости и водопроницаемости;

— результатыиспытаний свай на появление и раскрытие трещин;

— обозначениенастоящих технических указаний.

6.2. Сваихранят рассортированными по маркам в штабелях горизонтальными рядами, остриямив одну сторону.

6.3. Сваискладируют в штабеля по высоте не более 5 рядов, уложенных горизонтально надеревянные прокладки с пазами для укладки свай, расположенные на расстоянии 1/5длины сваи от ее концов. Прокладки под нижние ряды свай укладывают по плотному,тщательно выровненному основанию с соблюдением воздушного зазора междуоснованием и нижним рядом свай.

6.4.Прокладки располагают по вертикали одна под другой.

6.5.Внутрицеховую транспортировку свай производят краном при помощи траверс состроповкой их в двух точках на расстоянии 0,2 длины сваи от концов.

6.6.Погрузку, выгрузку, подъем на копер полых конических свай на строительномобъекте производят за анкерные отверстия либо с помощью стропов по типу»удавка».

6.7. Припогрузке и разгрузке свай запрещается перемещение свай по земле волоком,сбрасывание свай с транспортных средств.

6.8. Во времятранспортирования свай принимают меры к предохранению их от ударов имеханических повреждений.

6.9. Дляперевозки свай по железной дороге применяют схемы погрузки свай, согласованныес МПС.

7. НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СВАЙ

7.1. Несущуюспособность полых конических свай с использованием табличных значений расчетныхсопротивлений по острию и боковой поверхности определяют согласно п.4.4 СНиП 2.02.03-85:

где gс — коэффициент условий работы свай в грунте, gс=1;

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

A — площадь опирания сваи на грунт;

hc — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностьюсваи;

fi —    расчетное сопротивление i-го слоягрунта основания на боковой поверхности сваи;

ui — наружный периметр i-гопоперечного сечения сваи, который имеет наклон к оси сваи;

ip — наклон боковых граней сваи в долях единицы;

Ei — модуль деформации i-го слоягрунта, окружающего боковую поверхность сваи;

Ki — коэффициент, зависящий от вида грунта;

xR— реологический коэффициент.

7.2. Полевыеиспытания полых конических свай статическими и динамическими нагрузкамипроводят в соответствии с ГОСТ 5686-78.

7.3.Загружение свай при статических испытаниях производят ступенями по 1/10 отпредполагаемой нормативной нагрузки. Величины осадки свай измеряют с точностьюдо 0,01 мм, причем на каждой ступени нагрузки первый отсчет снимают сразу послеприложения нагрузки, три последующих отсчета — через 5 мин и каждый последующий- через 30 мин до стабилизации осадок (не более 0,1 мм за последние 2 часа).

7.4. Общуюосадку свай в процессе испытания рекомендуется доводить до величин не менеесредних предельно допустимых для зданий и сооружений. К графику осадка -нагрузка прилагают график осадка — время.

8. ВОЗМОЖНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ПОЛЫХ КОНИЧЕСКИХ СВАЙ

8.1. Вопрос овозможности применения полых конических свай решается на основе анализа данныхизысканий, проектируемой длины свай, исходя из несущей способности свай погрунту, сведений об имеющихся сваепогружающих механизмах.

8.2. Полыеконические сваи рекомендуется применять при погружении в напластованияглинистых грунтов текучепластичной, мягкопластичной, тугопластичнойконсистенции, песков пылеватых, мелких и средней крупности, рыхлого сложения исредней плотности. При этом возможно прорезание прослойки следующих видовгрунтов:

— гравелистыеи крупные пески — 0,5 м;

— суглинки иглины полутвердой и твердой консистенции — 1,0 м;

— возможназабивка в суглинки и глины тугопластичной консистенции — 5м.

8.3. Опираниесваи осуществляется на суглинки и глины полутвердой, твердой консистенции, напески крупные, гравелистые, гравийные грунты, аргиллиты, алевролиты и дресвяныегрунты.

8.4. Недопускается применять полые конические сваи в набухающих, просадочных грунтах II типа, а также в грунтовыхусловиях, ухудшающихся с глубиной при многорядном расположении свай.

8.5. Дляоценки эффективности применения полых конических свай может быть использованкоэффициент эффективности

,

где  — удельная несущаяспособность полой конической сваи, кН/м³;

 -удельная несущая способность призматической сваи, кН/м³.

Зависимостькоэффициента эффективности Kэ отгрунтовых условий показана на рис.2, где JL -показатель текучести под острием свай. Значения показателя текучести по боковойповерхности свай представлены в виде значений графиков.

Рис. 2

8.6.Увеличение длины свай приводит к увеличению несущей способности свай за счетповышения нагрузки, передаваемой через боковую поверхность. При этом степеньувеличения у полых конических свай значительно больше, чем у призматических.

9. УЧЕТ УВЕЛИЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПОЛЫХ КОНИЧЕСКИХ СВАЙ ВОВРЕМЕНИ

9.1. Призабивке свай в водонасыщенные глинистые грунты возникают дополнительныедавления в перовой воде, происходит нарушение структурных связей скелетагрунта. После забивки сваи силы трения по боковой поверхности практически равнынулю. С течением времени наблюдается релаксация напряжений, перовое давлениезатухает, а давление в скелете грунта возрастает до стабилизированногозначения. Одновременно происходит тиксотропное упрочнение грунта, вызванноеразвитием в грунте новых структурных связей вследствие увеличения их количествав единице объема при уплотнении грунта сваями и упрочнения грунта под действиемвозникающих напряжений. Тиксотропное упрочнение и консолидация грунтовнеразрывно связаны между собой. Сваи, забитые в водонасыщенные грунты,достигают полной несущей способности после окончания этих процессов.

Исследованиямиустановлено, что при работе свай в водонасыщенных глинистых грунтах их несущаяспособность со временем увеличивается более чем в 2,5 раза по сравнению спервоначальной и в 1,4-1,5 раза по сравнению с той, которая была бы при»отдыхе» до 6 дней, как это рекомендует ГОСТ 5686-78.

9.2. Несущаяспособность свай с учетом фактора времен определяется по формуле

где F0 — несущая способностьсвай фундамента, определенная по результатам забивки или статическогозондирования;

uэ — степень консолидации.

Дляпрактических расчетов степень консолидации uэтабулирована в зависимости от показателей K и F иприведена табл. 2.

Таблица2

№ п/п	Степень консолидации	Значение F привеличине K
		2	2,5	3	3,5	4	4,5	5	5,5	6	6,5	7	7,5	8
1	0,05	0,034	0,095	0,157	0,219	0,280	0,390	0,500	0,610	0,720	0,872	1,023	1,175	1,327
2	0,10	0,059	0,161	0,263	0,365	0,467	0,616	0,826	1,005	1,184	1,440	1,696	1,952	2,209
3	0,15	0,083	0,220	0,358	0,495	0,663	0,879	1,125	1,371	1,617	1,962	2,308	2,654	3,000
4	0,20	0,104	0,278	0,452	0,626	0,800	1,121	1,442	1,762	1,083	2,508	2,934	3,359	3,785
5	0,25	0,126	0,335	0,545	0,754	0,964	1,335	1,707	2,078	2,450	2,978	3,506	4,034	4,563
6	0,30	0,140	0,395	0,641	0,887	1,133	1,569	2,006	2,442	2,879	3,498	4,114	4,736	5,355
7	0,35	0,173	0,457	0,741	1,025	1,309	1,813	2,318	2,822	3,327	4,039	4,751	5,463	6,175
8	0,40	0,198	0,523	0,847	1,172	1,496	2,070	2,647	3,222	3,798	4,613	5,427	6,242	7,057
9	0,45	0,255	0,615	0,975	1,335	1,695	2,346	2,997	3,649	4,302	5,226	6,151	7,075	8,000
10	0,50	0,256	0,606	1,085	1,499	1,914	2,543	3,172	3,800	4,430	5,572	6,715	7,857	9,000
11	0,55	0,289	0,754	1,219	1,685	2,150	2,975	3,800	4,625	5,451	6,624	7,797	8,970	10,143
12	0,60	0,327	0,849	1,372	1,895	2,417	3,345	4,273	5,200	6,128	7,440	8,753	10,065	11,378
13	0,65	0,368	0,976	1,585	2,157	2,729	3,768	4,808	5,847	6,887	8,363	9,849	11,317	12,794
14	0,70	0,416	1,070	1,740	2,402	3,064	4,238	5,412	6,585	7,759	9,422	11,086	12,750	14,414
15	0,75	0,473	1,225	1,977	2,729	3,482	4,810	6,138	7,466	8,795	10,677	12,560	14,480	16,333
16	0,80	0,541	1,400	2,260	3,119	3,979	5,499	7,019	8,539	10,059	12,215	14,371	16,520	16,684
17	0,85	0,632	1,468	2,305	3,470	4,635	6,399	8,164	9,928	11,692	14,197	16,703	19,20	21,714
18	0,90	0,757	1,980	3,204	4,427	5,650	7,737	9,825	11,912	14,000	17,000	20,000	23,00	26,000
19	0,95	0,975	2,507	4,040	5,577	7,104	9,811	11,912	15,207	17,905	21,678	25,452	29,228	33,000
20	1,00	1,00

где r0 —   приведенный радиус кругового свайногофундамента, определяемый по формуле

a, b — размеры фундамента в плане,замеренные по наружным граням свай;

R — радиус зоны уплотнения,

;

здесь L — шириназоны уплотнения, равная в среднем 250 см (L изменяетсяв зависимости от коэффициента пористости и количества свай в фундаменте).

,

где t — время»засасывания» сваи, сутки;

Сv — коэффициентконсолидации (в см/сут.),

;

K — коэффициент фильтрации, см/сут.;

d0- коэффициент начального перового давления,

;

Fбок — давление грунта на боковую поверхность,

;

g -удельный вес грунта, кН/м³;

 — половинадлины сваи, находящейся в грунте, м;

x -коэффициент бокового давления,

,

v0 — коэффициент Пуассона;

Rстр — структурная прочность грунта,

,

С -удельное сцепление грунта, кПа;

j -угол внутреннего трения грунта;

gw — удельный вес газосодержащей жидкости;

Е — модуль деформации грунта;

Еw — модульобъемного сжатия газосодержащей жидкости,

,

е -коэффициент пористости;

Fa— атмосферное давление;

Sг — коэффициент водонасыщенности грунта.

Величина bопределяется по формуле

.

Примеррасчета. Определить несущую способность свайного фундамента из 9 свай маркиСПК-7-39. Шаг между сваями 3d(d — диаметрсваи). Сваи забиты в водонасыщенные мягкопластичные суглинки со следующимихарактеристиками:

— удельныйвес g= 18 кН/м³;

— степеньвлажности Sг=0,95;

— пористость n = 0,445;

— показательтекучести JL=0,5;

— коэффициентпористости e = 0,801;

— модульдеформации E=8,0 МПa;

— коэффициентПуассона v0=0,35;

— коэффициентфильтрации Kф= 1,9×10^-7см/с;

— уголвнутреннего трения j=20°;

— удельноесцепление С = 0,019 МПа;

— несущаяспособность сваи при забивке F= 400 кН.

1.Коэффициент бокового давления

.

2.Структурная прочность грунта

.

3. Давлениегрунта на боковую поверхность сваи

.

4.

5.Коэффициент начального порового давления

6. Модульобъемного сжатия газосодержащей жидкости

7.Коэффициент консолидации

см²/сут.

8. Ширинузоны уплотнения Lдм практических расчетов принимаем равной 250 см.

9.Приведенный радиус кругового свайного фундамента

.

10. .

11.

12. Через 45суток несущая способность свай

.

13. При K= 2 и F = 0,46 степеньконсолидации uэ= 0,74.

14. Через 45суток несущая способность сваи в фундаменте из 9 свай

10. РАСЧЕТ ОСАДОК ОДНОРЯДНЫХ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ИЗ ПОЛЫХКОНИЧЕСКИХ СВАЙ

Для расчетаосадок полых конических свай используется формула

,                                                        (1)

где S — осадка свайногофундамента, м;

—  погоннаянагрузка на свайный фундамент за вычетом силы, уравновешиваемой вертикальнойсоставляющей F3сил бокового отпора грунта;

E1- модуль деформации грунта активной зоны сучетом уплотнения грунта под сваями в результате их забивки, МПа;

d0- безразмерная компонента перемещения.

Значения d0табулированы для различных случаев передачи нагрузки по боковой поверхности иплоскости острия свай и в зависимости от величины коэффициента боковогорасширения грунта v,приведенной ширины свайных фундаментов d/l=b’, угла наклона боковых граней a,приведенной глубины границы активной зоны z0/l (приложение).Для промежуточных значений v,b, aи z0/l значения d0находят путем интерполяции.

Алгоритмрасчета осадки фундамента из полых конических свай

1. Находимприведенную ширину подошвы фундамента d/l=b’ глубину активной зоны z0 и по нимопределяем d0.

2. Находиммаксимальную величину вертикальной составляющей сил отпора грунта по боковымграням сваи F3max=dстр×l×2×tga.

3. Определяемпредельно допустимую осадку для данной категории сооружения Sпр. Затем похарактеру грунта определяем величину x от 0,2 до 0,3 и по формуле (1)находим величину , равную нагрузке P за вычетом силы F3, при которой осадка фундамента S1 =x×Sпр. При такойосадке сила F3достигает своего максимального значения F3 max.

4. Находимсоответствующую найденному значению  погонную нагрузку нафундамент из конических свай с учетом F3 max:

Если заданнаяпогонная нагрузка на фундамент P больше нагрузки P1, т.е. P³P1, тоопределяем =P-F3 max где  — действительнаяпогонная нагрузка на фундамент из конических свай c учетом действия сил F3 max,

если P<P1

5. По  по формуле (1)вычисляем осадку фундамента из полых конических свай.

Из описанногоалгоритма видно, что к формуле (1) приходится обращаться дважды: первыйраз по S1,находим , второй раз по  находимдействительную осадку фундамента S.

Рассмотримпример расчета осадки однорядного фундамента из полых конических свай.

Пример.Определить осадку однорядного фундамента из полых конических свай. Сваи длиной l =12 м, с углом наклона граней a = 1°. Шаг между сваями в фундаменте 3d =3´0,6= = 1,8 м (где d — средний диаметр сечения сваи, равный 0,6). Диаметрострия do= 0,40 м. Расчетная погонная нагрузка на фундамент P = 1050 кН/м. Величина предельнойосадки Sпр= 10 см.

Грунты настроительной площадке:

— глинатекучепластичной консистенции. Мощность слоя 10 м, угол внутреннего трениягрунта j= 14°, удельное сцепление С = 0,025 МПа, модуль деформации E = 6,0 МПа;

— песоксредней крупности, водонасыщенный. Мощность слоя 5,0 м, угол внутреннего тренияj = 27°, удельное сцепление С= 0,002 МПа, модуль деформации E =21,0 МПа.

Решение:

1.

— на основе эксперимента a = 1°, v =0,42, тогда d0= 2,73.

2. Для 1-гослоя при l = 10 м

для 2-го слояпри l2 =2 м

3. x=0,2, S1=0,2×10=2 cм.

4.

5. Так как P>P1, то =P-F3 max=1050-33=1017кН/м.

6.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Значение компоненты перемещения d0для однорядных ленточных фундаментов из полых конических свай при распределениисил трения по кривой 2-го порядка и при равномерном распределении в плоскостиострия

z0/l	b’
	0,025	0,05	0,1	0,15	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4
v = 0,3, a = 1°, 0
1,10	0,665	0,585	0,452	0,347	0,259	0,181	0,109	0,044	-0,012
1,20	1,031	0,956	0,824	0,706	0,600	0,504	0,415	0,334	0,261
1,30	1,307	1,241	1,	0,982	0,874	0,771	0,675	0,587	0,507
1,40	1,530	1,462	1,330	1,212	1,102	0,996	0,899	0,807	0,723
1,50	1,720	1,654	1,523	1,407	1,298	1,193	1,094	1,001	0,914
1,60	1,896	1,821	1,690	1,586	1,470	1,366	1,266	1,174	1,086
1,70	2,046	1,981	1,860	1,737	1,626	1,522	1,423	1,330	1,242
1,80	2,184	2,126	1,996	1,878	1,771	1,667	1,569	1,473	1,385
1,90	2,326	2,252	2,132	2,010	1,903	1,797	1,700	1,604	1,517
2,00	2,426	2,492	2,348	2,249	2,145	1,921	1,821	1,729	1,637
2,10	2,559	2,541	2,462	2,351	3,243	2,038	1,938	1,843	1,756
2,20	2,640	2,701	2,557	2,458	2,347	2,145	2,046	1,953	1,859
2,30	2,709	2,900	2,755	2,628	2,517	2,243	2,141	2,054	1,965
2,40	2,934	2,960	2,845	2,765	2,634	2,343	2,246	2,148	2,065
2,50	3,247	3,112	2,912	2,844	2,721	2,441	2,330	2,243	2,153
v = 0,3, a = 2°,0
1,10	0,659	0,583	0,452	0,347	0,260	0,184	0,112	0,05	-0,003
1,20	1,026	0,955	0,819	0,701	0,596	0,502	0,414	0,337	0,266
1,30	1,296	1,226	1,095	0,976	0,866	0,767	0,672	0,587	0,508
1,40	1,522	1,452	1,321	1,203	1,093	0,991	0,894	0,805	0,722
1,50	1,719	1,645	1,515	1,397	1,288	1,186	1,088	0,998	0,912
1,60	1,883	1,817	1,688	1,570	1,462	1,358	1,260	1,169	1,082
1,70	2,039	1,973	1,846	1,726	1,617	1,514	1,416	1,324	1,238
1,80	2,176	2,104	1,986	1,871	1,759	1,657	1,560	1,468	1,379
1,90	2,308	2,253	2,116	2,000	1,891	1,789	1,691	1,599	1,511
2,00	2,435	2,370	2,244	2,121	2,015	1,911	1,814	1,72	1,632
2,10	2,534	2,478	2,354	2,240	2,129	2,026	1,927	1,836	1,746
2,20	2,640	2,593	2,455	2,345	2,240	2,138	2,034	1,945	1,856
2,30	2,747	2,687	2,564	2,447	2,336	2,240	2,137	2,045	1,957
2,0	2,863	2,785	2,667	2,538	2,435	2,334	2,236	2,144	2,053
2,50	2,965	2,895	2,752	2,637	2,519	2,419	2,322	2,236	2,148
v = 0,3, a = 3°,0
1,10	0,653	0,577	0,448	0,346	0,260	0,184	0,116	0,056	0,003
1,20	1,017	0,944	0,810	0,695	0,592	0,499	0,414	0,337	0,269
1,30	1,285	1,216	1,084	0,966	0,860	0,760	0,669	0,585	0,509
1,40	1,508	1,437	1,308	1,192	1,083	0,983	0,869	0,801	0,721
1,50	1,699	1,629	1,502	1,387	1,270	1,176	1,081	0,992	0,909
1,60	1,868	1,800	1,673	1,557	1,450	1,349	1,252	1,162	1,078
1,70	2,025	1,953	1,828	1,713	1,605	1,504	1,407	1,316	1,233
1,80	2,158	1,097	1,971	1,867	1,747	1,646	1,550	1,459	1,373
1,90	2,290	2,230	2,	1,985	1,880	1,778	1,681	1,589	1,504
2,00	2,410	2,343	2,224	2,109	2,002	1,899	1,803	1,712	1,625
2,10	2,526	2,461	2,339	2,225	2,116	2,013	1,916	1,827	1,740
2,20	2,640	2,571	2,446	2,333	2,221	2,121	2,025	1,933	1,848
2,30	2,734	2,672	2,546	2,432	2,324	2,224	2,126	2,035	1,948
2,40	2,902	2,771	2,643	2,535	2,424	2,318	2,221	2,130	2,045
2,00	2,943	2,856	2,730	2,619	2,619	2,409	2,317	2,224	2,138
v = 0,35, a = 1°,0
1,10	0,679	0,593	0,456	0,349	0,258	0,177	0,102	0,033	-0,026
1,20	1,046	0,966	0,829	0,707	0,597	0,496	0,402	0,317	0,241
1,30	1,327	1,258	1,108	0,985	0,873	0,765	0,663	0,570	0,485
1,40	1,561	1,480	1,341	1,217	1,103	0,991	0,889	0,791	0,702
1,50	1,742	1,673	1,536	1,414	1,301	1,191	1,085	0,986	0,895
1,60	1,932	1,841	1,702	1,598	1,475	1,364	1,259	1,161	1,069
1,70	2,074	2,004	1,880	1,748	1,631	1,522	1,417	1,319	1,226
1,80	2,212	2,153	2,015	1,891	1,780	1,669	1,566	1,463	1,371
1,90	2,359	2,278	2,155	2,024	1,912	1,799	1,698	1,596	1,504
2,00	2,453	2,387	2,278	2,155	2,040	1,925	1,819	1,723	1,624
2,10	2,596	2,524	2,364	2,267	2,159	2,045	1,939	1,838	1,747
2,20	2,668	2,551	2,482	2,367	2,254	2,152	2,048	1,951	1,849
2,30	2,725	2,635	2,576	2,478	2,360	2,250	2,141	2,052	1,959
2,40	2,965	2,846	2,683	2,550	2,461	2,353	2,251	2,145	2,060
2,50	3,128	2,941	2,780	2,641	2,523	2,455	2,333	2,243	2,147
v = 0,35, a = 2°,0
1,10	0,673	0,593	0,456	0,349	0,260	3,182	0,106	0,043	-0,015
1,20	1,042	0,967	0,825	0,703	0,594	0,496	0,402	0,322	0,248
1,30	1,314	1,241	1,104	0,980	0,864	0,762	0,661	0,572	0,489
1,40	1,544	1,470	1,332	1,208	1,093	0,978	0,883	0,791	0,703
1,50	1,745	1,666	1,528	1,405	1,291	1,183	1,079	0,984	0,894
1,60	1,909	1,839	1,703	1,579	1,466	1,357	1,254	1,158	1,066
1,70	2,068	1,998	1,864	1,737	1,622	1,514	1,411	1,314	1,224
1,80	2,205	2,127	2,005	1,885	1,766	1,659	1,557	1,460	1,366
1,90	2,340	2,285	2,137	2,015	1,900	1,793	1,689	1,592	1,499
2,00	2,470	2,401	2,268	2,137	2,026	1,916	1,813	1,717	1,620
2,10	2,565	2,509	2,378	2,259	2,142	2,032	1,927	1,832	1,736
2,20	2,672	2,628	2,478	2,363	2,255	2,148	2,035	1,942	1,848
2,30	2,782	2,720:	2,591	2,468	2,350	2,251	2,139,	2,042	1,950
2,40	2,934	2,820	2,699	2,556	2,451	2,345	2,241	2,144	2,047
2,50	3,008	2,938	2,781	2,661	2,533	2,428	2,325	2,237	2,144
v = 0,35, a = 3°,0
1,10	0,666	0,586	0,453	0,349	0,260	0,182	0,111	0,047	-0,006
1,20	1,033	0,956	0,816	0,697	0,589	0,492	0,403	0,322	0,252
1,30	1,303	1,230	1,092	0,969	0,858	0,754	0,658	0,569	0,490
1,40	1,530	1,454	1,318	1,197	1,083	0,978	0,878	0,768	0,702
1,50	1,723	1,648	1,515	1,395	1,280	1,173	1,073	0,978	0,891
1,60	1,893	1,821	1,687	1,566	1,454	1,347	1,245	1,150	1,061
1,70	2,054	1,975	1,844	1,724	1,610	1,504	1,402	1,306	1,218
1,80	2,185	2,122	1,990	1,870	1,754	1,648	1,546	1,450	1,360
1,90	2,319	2,258	2,120	1,999	1,888	1,781	1,679	1,581	1,492
2,00	2,440	2,369	2,245	2,125	2,012	1,904	1,801	1,706	1,614
2,10	2,599	2,490	2,363	2,242	2,127	2,018	1,916	1,823	1,731
2,20	2,677	2,603	2,470	2,352	2,232	2,127	2,026	1,930	1,841
2,30	2,769	2,705	2,571	2,451	2,338	2,232	2,128	2,033	1,940
2,40	2,880	2,806	2,669	2,559	2,440	2,326	2,223	2,127	2,039
2,50	2,975	2,890	2,756	2,640	2,537	2,419	2,323	2,224	2,133
v = 0,4,a = 1°,0
1,10	0,692	0,598	0,456	0,347	0,254	0,168	0,086	0,012	-0,051
1,20	1,059	0,972	0,830	0,703	0,589	0,482	0,380	0,286	0,207
1,30	1,343	1,272	1,110	0,982	0,866	0,750	0,640	0,540	0,450
1,40	1,569	1,459	1,346	1,218	1,098	0,977	0,868	0,762	0,667
1,50	1,761	1,688	1,543	1,416	1,297	1,179	1,065	0,959	0,862
160	1,947	1,855	1,708	1,605	1,472	1,354	1,240	1,135	1,037
1,70	2,098	2,024	1,895	1,754	1,629	1,512,	1,400	1,294	1,196
1,80	2,235	2,176	2,028	1,897	1,780	1,662	1,553	1,441	1,343
1,90	2,390	2,300	2,172	2,031	1,914	1,792	1,686	1,575	1,477
2,00	2,474	2,406	2,296	2,166	2,046	1,921	1,806	1,704	1,597
2,10	2,630	2,552	2,373	2,279	2,167	2,043	1,929	1,821	1,725
2,20	2,689	2,549	2,494	2,376	2,257	2,151	2,039	1,936	1,825
2,30	2,731	2,765	2,587	2,492	2,365	2,247	2,129	2,037	1,938
2,40	2,978	2,884	2,699	2,553	2,468	2,354	2,246	2,130	2,042
2,50	3,205	2,980	2,799	2,645	2,518	2,460	2,323	2,230	2,128
v = 0,4, a = 2°,0
1,10	0,564	0,601	0,458	0,349	0,257	0,177	0,092	0,026-	-0,036
1,20	0,970	0,977	0,826	0,700	0/586	0,483	0,381	0,297	0,217
1,30	1,260	1,253	1,108	0,979	0,857	0,749	0,639	0,545	0,456
1,40	1,495	1,484	1,338	1,209	1,087	0,975	0,862	0,764	0,671
1,50	1,697	1,683	1,537	1,407	1,287	1,173	1,060	0,959	0,863
1,60	1,874	1,858	1,714	1,583	1,464	1,348	1,236	1,134	1,036
1,70	2,034	2,020	1,878	1,743	1,621	1,506	1,395	1,291	1,196
1,80	2,181	2,145	2,020	1,894	1,766	1,652	1,543	1,440	1,339
1,90	2,315	2,215	2,153	2,023	1,902	1,789	1,677	1,573	1,473
2,00	2,441	2,430	2,289	2,147	2,030	1,913	1,802	1,700	1,595
2,10	2,558	2,536	2,398	2,273	2,147	2,030	1,916	1,817	1,713
2,20	2,669	2,660	2,496	2,376	2,264	2,150	2,025	1,928	1,828
2,30	2,773	2,749	2,614	2,483	2,356	2,254	2,131	2,028	1,930
2,40	2,995	2,851	2,727	2,568	2,459	2,349	2,235	2,132	2,027
2,50	3,223	2,982	2,806	2,679	2,538	2,427	2,317	2,227	2,128
v = 0,4, a = 3°,0
1,10	0,679	0,593	0,456	0,349	0,257	0,174	0,098	0,030	-0,026
1,20	1,048	0,965	0,818	0,694	0,582	0,478	0,383	0,296	0,223
1,30	1,318	1,242	1,096	0,966	0,851	0,739	0,637	0,542	0,456
1,40	1,548	1,467	1,324	1,196	1,077	0,964	0,856	0,759	0,671
1,50	1,744	1,663	1,522	1,397	1,276	1,161	1,054	0,953	0,861
1,60	1,915	1,838	1,697	1,569	1,451	1,337	1,226	1,126	1,032
1,70	2,080	1,994	1,855	1,729	1,609	1,495	1,386	1,283	1,191
1,80	2,209	2,143	2,004	1,878	1,754	1,640	1,532	1,429	1,333
1,90	2,346	2,283	2,134	2,006	1,890	1,776	1,666	1,562	1,467
2,00	2,468	2,391	2,262	2,135	2,015	1,899	1,790	1,688	1,591
2,10	2,590	2,516	2,382	2,255	2,132	2,015	1,906	1,807	1,709
2,20	2,712	2,631	2,490	2,366	2,237	2,124	2,017	1,914	1,821
2,30	2,802	2,735	2,591	2,465	2,344	2,232	2,120	2,018	1,920
2,40	2,960	2,838	2,691	2,577	2,450	2,326	2,216	2,113	2,021
2,50	3,007	2,920	2,777	2,655	2,550	2,419	2,319	2,212	2,116
v = 0,5, a = 2°,0
1,10	0,699	0,602	0,447	0,335	0,234	0,139	0,005	-0,078	-0,161
1,20	1,067	0,979	0,811	0,671	0,541	0,420	0,271	0,165	0,063
1,30	1,343	1,253	1,093	0,949	0,807	0,680	0,527	0,408	0,296
1,40	1,686	1,491	1,325	1,181	1,039	0,907	0,751	0,629	0,511
1,50	1,603	1,694	1,525	1,379	1,243	1,105	0,952	0,828	0,707
1,60	1,958	1,872	1,707	1,556	1,422	1,281	1,134	1,007	0,884
1,70	2,127	2,041	1,879	1,720	1,579	1,442	1,295	1,167	1,050
1,80	2,259	2,149	2,019	1,879	1,724	1,591	1,450	1,322	1,195
1,90	2,404	2,358	2,154	2,006	1,864	1,732	1,585	1,457	1,334
2,00	2,550	2,466	2,305	2,130	1,997	1,857	1,713	1,589	1,456
2,10	2,615	2,564	2,407	2,269	2,117	1,976	1,827	1,709	1,577
2,20	2,723	2,706	2,494	2,367	2,244	2,110	1,937	1,824	1,699
2,30	2,852	2,782	2,631	2,479	2,324	2,215	2,047	1,922	1,803
2,40	3,009	2,890	2,761	2,550	2,435	2,306	2,160	2,034	1,902
2,50	3,375	3,061	2,828	2,684	2,499	2,372	2,232	2,131	2,012
v = 0,5, a = 3°,0
1,10	0,693	0,594	0,446	0,335	0,231	0,125	0,018	-0,076	-0,142
1,20	1,062	0,965	0,799	0,664	0,535	0,405	0,279	0,163	0,077
1,30	1,331	1,245	1,079	0,933	0,800	0,662	0,529	0,405	0,305
1,40	1,568	1,470	1,308	1,168	1,027	0,888	0,751	0,623	0,518
1,50	1,767	1,668	1,510	1,371	1,229	1,088	0,951	0,821	0,710
1,60	1,938	1,848	1,686	1,540	1,406	1,267	1,128	0,997	0,885
1,70	2,114	2,004	1,846	1,706	1,565	1,427	1,288	1,158	1,050
1,80	2,231	2,162	2,002	1,861	1,713	1,575	1,438	1,309	1,195
1,90	2,374	2,311	2,132	1,985	1,854	1,714	1,576	1,443	1,331
2,00	2,497	2,405	2,265	2,121	1,981	1,639	1,702	1,575	1,458
2,10	2,628	2,542	2,392	2,247	2,	1,955	1,819	1,698	1,581
2,20	2,764	2,665	2,502	2,361	2,201	2,067	1,935	1,806	1,698
2,30	2,845	2,772	2,601	2,458	2,315	2,181	2,039	1,914	1,796
2,40	2,934	2,881	2,706	2,587	2,431	2,272	2,133	2,007	1,902
2,50	3,115	2,954	2,785	2,650	2,539	2,367	2,20	2,115	2,001

 

Поиск по каталогу, статьям, СНиПам:

Кроме быстрого и качественного ремонта труб отопления, оказываем профессиональный монтаж систем отопления под ключ. На нашей странице по тематике отопления > https://resant.ru/otoplenie-doma.html < можно посмотреть и ознакомиться с примерами наших работ. Но более точно, по стоимости работ и оборудования лучше уточнить у инженера.

Для связи используйте контактный телефон ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495) 744-67-74, на который можно звонить круглосуточно.